Внутренней окружности

где М — козфициент, определяемый по графикам фиг. 60—62 (дан в дюймах) в зависимости от DQ, Еср и внутренней образующей

где Я — коэффициент сопротивления трения; г„ — уклон по внутренней образующей дымовой трубы в верхней части; Няо — динамический напор дымовых газов в устье ствола, Па; Ар — разность плотностей окружающего воздуха и дымовых газов, кг/м3; D0 — диаметр устья трубы, м.

внутренней образующей дымовой трубы в верхней части; Яд° — динамический напор дымовых газов в устье ствола, Па; Др — разность плотностей окружающего воздуха и дымовых газов, кг/м3; Do — диаметр устья трубы, м.

Мерительный щтифт прибора снабжается устройством для проверки по внутренней образующей. Измерение производится с двух сторон конусного отверстия

где ^?! — радиус гнутья, жл (по внутренней образующей отвода); Dy — условный диаметр трубы, жж; я — число складок,

Для обнаружения дефектной трубы уровень натрия второго контура снижается до верхней трубной доски (рис. 2.16). За счет избыточного давления в межтрубном пространстве выход защитного газа через дефект трубы в виде пузырей может быть зафиксирован перископом. После обнаружения дефектной трубы тракт второго контура теплообменника осушают. Негерметичные трубы отсекаются как в нижней, так и в верхней трубных досках при помощи заглушек (рис. 2.17). Заглушка состоит из цилиндрической обоймы с утолщением стенки в верхней части по внутренней образующей и донышка. После того как обойма надета на оправку, она сваривается с донышком. Заглушка с оправкой и направляющей трубкой свободно вставляется в теплопередающую трубу, затем заглушка раздается осевым усилием вытаскиваемой оправки и глушит отверстие трубной доски. В дальнейшем за-

ны тепловыми экранами [17]. На первых этапах изготовления теплообменников существовали определенные трудности при рассверливании трубных досок в соответствии с требуемыми допусками [6, гл. 2]. Через пробку биологической защиты осуществляется подвод и отвод теплоносителя второго контура. Заполненная чугунной дробью, она обеспечивает эффективную защиту от потока нейтронов и -^-излучения. Минераловатная тепловая защита на внутренней образующей пробки ограничивает плотность теплового потока через пробку до 200 Вт/м2. Вентиляционное устройство, состоящее из нескольких секций, расположенных вокруг пробки, позволяет выравнивать возможные температурные перекосы. Демонтаж теплообменника проводится в защитном контейнере после снижения радиоактивности натрия, дренирования вторичного теплоносителя и вскрытия двух трубопроводов второго контура.

Сопротивление трения на участке трубы с постоянным уклоном i по внутренней образующей футеровки рассчитывается с учетом конусности трубы по формуле

Поток рабочего тела в ЗПГК находится под воздействием неоднородного поля центробежных массовых сил. Неоднородность поля в общем случае неизотермического течения обусловлена изменением скорости и плотности потока, а следовательно, и центробежного ускорения по поперечному сечению трубы. Детально исследовал гидродинамику и теплообмен однофазных внутренних течений в полях массовых сил В. К. Щукин [110]. Он показал, что возникающие при этом избыточные массовые силы в нижней части изогнутой трубы (у ее внутренней образующей по отношению к центру гиба) оказывают стабилизирующее воздействие на поток, подавляя в нем возмущения, которые появляются под влиянием сил давления. Одновременно у наружной образующей трубы эти силы оказывают дестабилизирующее воздействие на поток.

О — на внутренней образующей; • — на наружной образующей

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся в данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [62], у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений. Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [10] и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков.

Глубина маслоподводящих канавок k = 1 4-1,5 мм, ширина m = 2 н- 5 мм. Кромки канавок скругляют плавными галтелями; на внутренней окружности дисков снимают фаски под углом 45° с катетом, по меньшей мере равным т.

где 5И -- площадь ингибирования, мм2; ^ — толщина пленки, мм; С — длина внутренней окружности поперечного сечения трубопровода, мм; п — постоянная, равная 3,14; d — внутренний диаметр трубопровода, мм; / — длина ингибируемо-го трубопровода, м.

ствующем ф = я/4. Эти два радиальных направления наиболее характерны при исследовании перемещений всех точек, лежащих на внутренней окружности.

С целью установления особенностей микромеханизма усталостной трещины после различных режимов термообработки выполнен фрактографический анализ поверхности изломов, который показал, что характер изломов и механизм развития усталостной трещины во всех случаях в основных чертах сходны с описанными в литературе [12, 13]. Трещина зарождается практически одновременно по всей внутренней окружности надреза из множества центров, которые, сливаясь, образуют сплошной концентрический фронт. Вначале она развивается в близко расположенных параллельных плоскостях, постепенно соединяемых поперечной деформацией, благодаря чему на поверхности образуются гребни, идущие в радиальном направлении (рис 3, а) В дальнейшем гребни постепенно исчезают, хотя хаотическая общая неровность разрушения постепенно возрастает. По-видимому, возникновение этих неровностей отражает развитие трещины в неоднородной структуре. С увеличением напряженности в вершине трещины в возрастающей стапени появляются усталостные бороздки довольно регулярного характера. Эти бороздки не всегда перпендикулярны к макронаправлению усталостной трещины и меняют направление, очевидно, в соответствии с ориентировкой зерен (рис. 3, б). Шаг между бороздками в каждом зерне неодинаков и только среднее его значение примерно совпадает с продвижением трещины за цикл, подсчитанным по скорости усталостной трещины, определенной по ширине макрокольца, образованного при ступенчатом нагружении.

Примечание. Внутренняя длина ремня — длина, измеренная по внутренней окружности; расчетная длина — длина на уровне расчетной ширины ремня. Для ремней длиной до 1600 мм включительно номинальной является внутренняя длина, измеренная без натяжения. Для ремней длиной 1700 мм и более номинальной является расчетная длина, измеренная под натяжением.

Внутренняя длина ремня — длина по его внутренней окружности.

Зубчатое колесо 2, входящее в зацепление с неподвижным зубчатым колесом 3, приводится в движение звеном Д вращающимся вокруг- неподвижной оси А. Точка С колеса 2 описывает гипоциклоиду. Форма гипоциклоиды зависит от соотношений между радиусами колес 2 и 3. Шатун 4 в точке С входит во вращательную пару с колесом 2 и в точке В во вращательную пару с ползуном 5, скользящим в неподвижных направляющих а — а. При вращении кривошипа 1 аубчатое колесо 2 перекатывается по внутренней окружности неподвижного зубчатого колеса 3, приводя в движение шатуном 4 ползун 5.

Нарезание шлицевых валиков червячными фрезами. В зависимости от системы центрирования шлицевого соединения — по наружному диаметру или внутреннему диаметру — шлицевая фреза имеет профиль: обычный (рис. 20, а) или с усиками (рис. 20, б). Усики делают для исключения появления у основания шлица валика переходной кривой (галтели), выходящей за пределы внутренней окружности валика, в противном случае может нарушиться соединение валика с шлицевой втулкой.

Ремни приводные клиновые (ГОСТ 1284—57) состоят из кордткани или корд-шнура, оберточной ткани, свулканизирован-ных в одно бесконечное (кольцевое) изделие, сечение которого показано в табл. 11. Различают измерение ремня по внутренней окружности — внутреннюю длину LiH и расчетную L, соответствующую длине его на уровне ширины ар. Соотношение между Ивн и L для каждого сечения ремня является постоянной величиной и характеризуется следующей зависимостью: для типа О L = — Leii + 25 мм; для A L = Lm + 33; Б L = LeH + 40; В L = LSH +55; Г L = = LOT + 76; Д L = LOT + 95; E L = Lm + + 120 мм. Ремни длиной до 1700 мм поставляются с измерением по внутренней длине, размеров: 500; 530; 560; 600; 630; 670; 710; 750; 800; 850; 900; 950; 1000; 1060; 1120;

ствующем ф = я/4. Эти два радиальных направления наиболее характерны при исследовании перемещений всех точек, лежащих на внутренней окружности.

Результаты, полученные в настоящем разделе, были проверены на реальных шестернях (модуль 5, диаметр внутренней окружности 100 мм, ширина 6 и 10 мм).