Внутренний коэффициент

ширины полок и уменьшением их толщины эта неравномерность возрастает —стенка, деформируясь, все менее эффективно увлекает за собой (вовлекает в работу) полки. Поскольку внутренний изгибающий момент должен уравновешивать внешний, и величина

где М — внутренний изгибающий момент, связанный с поперечным прогибом зависимостью

В классическом решении внутренний изгибающий момент в стержне определяется зависимостью М = EJv", основанной на гипотезе плоских сечений. Если построить решение, свободное от гипотезы плоских сечений, то полученная в результате такого решения дополнительная поправка для Ркр будет тоже иметь порядок е?р, но знак этой поправки будет другой. Освобождение стержня от гипотезы плоских сечений делает его менее жестким и тем самым уменьшает критическую нагрузку (см. § 16).

Поскольку для балки ?/и" = М и (EJv")' = Q, где М — внутренний изгибающий момент, Q — внутренняя поперечная сила, граничные условия можно записать в следующем виде:

В силу четвертого допущения и последнего уравнения внутренний изгибающий момент М и внутренняя поперечная сила Q связаны с прогибом такими же зависимостями, как и при обычном поперечном изгибе М = EJ$'; Q = (?ЛК)', где EJ = EJ (х) — из-гибная жесткость стержня в плоскости ху.

где •& = * (х), 'М = М (х) — угол поворота и внутренний изгибающий момент в текущем сечении стержня.

Внутренний изгибающий момент и поперечная сила в балке С. П. Тимошенко определяются зависимостями

Внутренний изгибающий момент в изогнутом стержне определяется зависимостью

где •&„ = $0 (д;) + v' (х) — полный угол поворота касательной к оси стержня, который считаем величиной конечной, но малой. Как и при выводе уравнения (3.4), Q — М'. Внутренний изгибающий момент М возникает в результате дополнительных прогибов v (х), поэтому М = EJv" (х). Тогда уравнение (3.78) принимает вид

которая печатает таблицу, где для каждого узла указаны линейное и угловое перемещения, внешние (активные или реактивные) сила и момент, а также внутренний изгибающий момент слева и справа от узла.

Аналогично подсчитывают внутренний изгибающий момент в радиальном сечении:

В месте соединения двух цилиндрических оболочек емкости давления при смещении свариваемых кромок d (рис. 121) кроме безмоментных продольных усилий Si дополнительно возникает внутренний изгибающий момент М. Из условия совместности деформаций соединения двух цилиндров со смещением определено, что в каждой из оболочек в месте смещения действует момент М = l/25id. В результате запишем максимальные продольные и кольцевые напряжения в сварном соединении с учетом смещения кромок

Внутренний коэффициент полезного действия ГТД представляет собой отношение внутренней полезной работы к затраченной теплоте топлива:

Внутренний коэффициент полезного действия турбоагрегата с отборами принимается как отношение суммы внутренней работы турбины и теоретических работ, которые мог бы совершить отобранный пар, к сумме тех же работ для машины с изоэнтропным процессом расширения.

Изложенное показывает, что определение внутреннего к. п. д. турбоагрегата зависит от той или иной характеристики и должно быть различным. Каждый раз, когда необходимо найти внутренний коэффициент полезного действия агрегата, надо четко объяснить, с какой целью это делается, и соответственно оговорить учитываемые этим к. п. д. потери.

5.5. Относительный внутренний коэффициент полезного действия турбины

5.5. Относительный внутренний коэффициент полезного действия турбины ............................. 100

В формуле (4-5) : qK — тепловая нагрузка в месте установки термопары; А,м — коэффициент теплопроводности металла трубы, Вт/(м-К), определяется по средней температуре стенки трубы; ц, — коэффициент растечки тепла, для данных условий можно принять равным 0,95; dBH — внутренний диаметр трубы (м); dM — диаметр окружности в месте установки термолары (м); а^ — внутренний коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К); tm — температура металла в месте установки термопары; ? — средняя расходная температуры среды.

:юды 352 ата и 105° С. На этом стенде исследовались свойства рабочей среды, внутренний коэффициент теплоотдачи, динамические характеристики одиночного змеевика, зависимость падения давления в нем от расхода, давления и температуры рабочей среды, а так-хе особенности водного режима прямоточного котла сверхкритического давления. В даль-5 ейшем были встроены аустенитные витки и температура пара поднята до 620° С.

В кипящем экономайзере при малой скорости воды возможно расслоение пароводяной смеси (см. § 9-1). Защита от кислородной коррозии и расслоения достигается выбором соответствующей скорости воды. Массовая скорость воды на входе в экономайзер должна быть не менее 400 кг/ж2 • сек. При этом внутренний коэффициент теплоотдачи достаточно велик («2 — 3000-^-4000 вт/м2-град), чем обеспечивается надежное охлаждение змеевиков.

Особэго внимания заслуживает случай, когда внутренний коэффициент воспроизводства (отношение скорости накопления делящихся ядер в активной зоне к скорости выгорания первичных делящихся ядер) КВА = 1 (в реакторах на быстрых нейтронах новые делящиеся нуклиды нарабатываются как в активной зоне, так и в зоне воспроизводства). При КВА = 1 загрузка близка к критической. Некоторый избыток реактивности pt < (Зэф необходим для управления реактором — компенсации температурных и мощностных эффектов реактивности, обеспечения оперативного запаса реактивности для перехода с одной мощности на другую. При таких запасах реактивности исключается возможность разгона на мгновенных нейтронах, т.е. реактор обладает внутренней ядерной безопасностью (для

16) относительный внутренний коэффициент полезного действия

Относительный внутренний коэффициент полезного действия регулирующей ступени для перегретого пара оценивается по следующим формулам: