Внутренних характеристик

Так, например, (см. рис. ЗЛО) на операции вытяжки днищ гидравлическим прессом двойного действия происходит разогрев пуансона, обусловленный многократным контактным теплообменом с горячими заготовками. При штамповке днищ Dn = 1400 мм и S = 10 мм [25] температура пуансона, повышаясь из цикла в ци;сл, достигает 400...500° С (рис, З.Н). Это приводит к увеличению формообразующих рг.чмеров пуансона за счет термического расширения на 7—6 мм и вызывает отклонения внутренних диаметров днищ (см. рис. 3.II), превышающие функциональные допуски по первому ряду точности в 2 раза. Также из графа технологического наследования (см. рис. 3.10) вдцно, что отклонение от круглости возк''-кает в процессе вытяжки вследствие неточной центровки загот на матрице (косвенное влияние показано на графе пунктирной ли-ниеР), Основное влияние на появления некруглости (гофры и выпу-

подчинено квадратичной зависимости, ославленной влиянием отношения наружных и внутренних Диаметров обода и ступицы.

По нагрузочной способности подшипники качения разделяют на ряд серий: сверхлегкую, особо легкую, легкую, среднюю и тяжелую. Кроме того, по ширине подшипники делят на узкие, нормальные, легкие широкие и средние широкие. Несущая способность подшипников качения одинаковых типов и внутренних диаметров увеличивается при переходе от сверхлегкой к тяжелой

Диаметры посадочных поверхностей (под ступицы зубчатых колес, шкивов, звездочек и других деталей) выбирают из стандартного ряда посадочных размеров, диаметры под подшипники качения — из стандартного ряда внутренних диаметров подшипников качения. Перепад диаметров ступеней определяется: стандартными диаметрами посадочных поверхностей под ступицы и подшипники, достаточной опорной поверхностью для восприятия осевых сил при заданных радиусах закругления кромок и размерах фасок и, наконец, условиями сборки. Перепад диаметров ступеней вала при наличии призматических шпонок желательно выбирать так, чтобы иметь возможность разборки без удаления шпонок из вала. Перепад диаметров должен быть минимальным.

Подшипники в диапазоне внутренних диаметров 3...10 мм стандартизованы через 1 мм, до 20 мм — через 2...3 мм, до 110 мм — через 5 мм, до 200 мм — через 10 мм, до 500 мм — через 20 мм и т. д.

2 Например, для шарикоподшипников сближения тел качения и обоих колец fi==cf?/3, где для однорядных шарикоподшипников в диапазоне внутренних диаметров d—Ж... ...120 мм с«0,15 — 0,0004 d.

Диаметры посадочных поверхностей (под ступицы колес, шкивов, звездочек и т. п.) следует выбирать из стандартного ряда посадочных размеров, а диаметры посадочных поверхностей под подшипники качения — из стандартного ряда внутренних диаметров подшипников.

Способ точного определения величин Я для обогреваемых труб дан в [Л. 20] и курсах гидравлики. Для расчетов удобней пользоваться приведенным к диаметру коэффициентом трения Яо=Я/с?Вн, который связан и с величиной шероховатости труб. Значения приведенного коэффициента даны в табл. 4-1 для наиболее распространенных внутренних диаметров труб. В этой же таблице приведены и коэффициенты

набор источников излучения, у которых наружные размеры существенно различаются. Например, источник из 1921г с МЭД v-излучения 1,5- 10~3 Р/с на 1 м имеет наружный диаметр 4 мм, 137Gs с МЭД 1,25- 1()-4 Р/с на 1 м —8 мм, 170Тт с МЭД 1,2- Ю-4 Р/с на 1 м— 12 мм, 75Se с МЭД 5-10~4 Р/с на 1 м —16,5 мм, (90Sr+Be) с МЭД 4,5- 10~5 Р/с на 1 м — 14 мм. Все перечисленные источники можно использовать в одной радиационной головке аппаратов Гаммарид-11 и Гам-марид-12, при этом применяют ампулопроводы соответствующих внутренних диаметров.

Интервалы внутренних диаметров d, мм

Интервалы внутренних диаметров d, мм

Вместе с тем необходимо отметить, что на любой технической поверхности, даже если ее можно считать абсолютно гладкой в гидродинамическом отношении, всегда имеется множество центров парообразования с различными радиусами кривизны. Из всего этого множества активными центрами при заданном значении перегрева являются зародыши паровой. фазы, радиус кривизны которых больше минимального радиуса зародыша, который может быть приближенно определен по уравнению (6.8). Очевидно, что условия зарождения, роста и отрыва паровых пузырей, образующихся около центров с различным радиусом кривизны, не одинаковы, а состояние жидкости у поверхности пузыря и пара в пузыре у каждого центра непрерывно меняется во времени. Следовательно, кипение жидкости по своей физической природе является нестационарным процессом. Однако при выводе соотношений для какой-либо интегральной характеристики, например для коэффициента теплоотдачи или первой критической плотности теплового потока, процесс кипения обычно рассматривается как стационарный с учетом цикличности работы каждого центра парообразования. Разумеется, при этом пользуются среднестатистическими значениями всех его внутренних характеристик.

Зависимость (7.3) автор получил теоретическим путем, предположив, что тепловой поток отводится от теплоотдающей поверхности в форме теплоты испарения и в виде избыточной энтальпии перегретой жидкости, увлекаемой паровыми пузырями из пристенной области. При этом были использованы соотношения для расчета внутренних характеристик процесса парообразования.

ляются взаимно обратными, т. е. убывающей ветви кривой •a = f(cHK') соответствует возрастающая ветвь кривой q^\=f (сак')' и наоборот. Такой ход зависимости плотности критического теплового потока от концентрации НК-компонента легко объяснить, если учесть, что кризис теплообмена при кипении непосредственно связан с гидродинамикой пристенного двухфазного слоя. Как уже отмечалось, при кипении смесей уменьшение коэффициента теплоотдачи с ростом значения Аснк, а также производной Ын/дсяк обусловлено снижением числа действующих на единице 0,15 поверхности центров парообразования z, скорости роста паровых! пузырей ш„, а также изменением 0,$\ других внутренних характеристик' процесса кипения, например диа-j метра пузыря при отрыве от теп- -0,25 лоотдающей поверхности do. Авторы работы [203] установили, что значение' d0 уменьшается с ростом Ас™ и, наоборот, увеличивается при уменьшении последней. Очевидно, что чем меньше Рис ,3 15 Зависимость qKfl от ЧИСЛО Действующих центров паро- массовой концентрации с'нк при образования И отрывной диаметр кипении бинарных смесей органи-пузыря, тем при большей плотно- ческпх жид^сътеемйе. в большом сти теплового потока нарушается . ,

Своеобразный характер зависимости ^КР1 от с для растворов нелетучих веществ можно объяснить, если принять во внимание, что воздействие дистилляционного эффекта на интенсивность теплообмена при кипении смесей и растворов проявляется не только через изменение внутренних характеристик процесса, но и через изменение теплофизических свойств жидкостей.

78. Кириченко Ю. А., Левченко Н. М. Исследование внутренних характеристик кипения водорода. — ЖПМТФ, 1976, т. XXX, № 5, с. 841—847.

В настоящей статье представлены результаты кинематографического исследования внутренних характеристик механизма кипения воды в диапазоне давлений от 1 до 100 бар.

При расчете гидротрансформатора задаются формой и размерами круга циркуляции, а также размерами, определяющими размещение решеток отдельных колес, кроме этого, определяют значения расхода жидкости, протекающей по проточной части, и напор Я, развиваемый насосом. Профилирование лопастей рабочих колес и определение внешних и внутренних характеристик гидротрансформатора также входит в расчет.

§ 8. ПОСТРОЕНИЕ ВНУТРЕННИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОТРАНСФОРМАТОРА

При доводке передачи часто бывает важно установить внутренние ее характеристики. Для построения внутренних характеристик полости необходимо построить в зависимости от расхода кривую сопротивления системы. Сопротивление системы, на которую работает насос, складывается из теоретического напора турбин, потерь в реакторе и потерь в тракте:

В этом разделе приводится методика выбора внутренних характеристик (расхода и напора) и геометрических параметров проточной части гидротрансформатора, обеспечивающих наивысшее значение к. п. д.

§ 8. Построение внутренних характеристик гидротрансформатора 68 § 9. Выбор параметров рабочего процесса и геометрических соотношений рабочей полости .......... 71