Выбранных параметрах

так как геометрическим местом вертикальных касательных для этого семейства будет прямая ф = 0, а координаты особой точки ф = 62/с, ф = 0. Далее изображающая точка перемещается по фазовой траектории семейства (6.7), пока эта траектория не пересечет фазовую прямую ф = Q в точке Л4. Затем изображающая точка перемещается по фазовой прямой ф = Q до точки ф = М01с, ф = и и далее, как это было описано выше. Таким образом, при выбранных начальных условиях мы получили периодическое движение *).

Если колеблющееся тело обладает более чем одной степенью свободы, то при колебаниях могут изменяться все координаты тела. Условия возникновения собственных колебаний в системах со многими степенями свободы аналогичны условиям возникновения собственных колебаний в системах с одной степенью свободы. При отклонении тела по каждой координате должна возникать восстанавливающая сила. Тогда при надлежащим образом выбранных начальных условиях (начальном толчке) возникают колебания по всем координатам. В частности, если колеблющееся тело рассматривать как материальную точку, то при колебаниях могут изменяться все три координаты этой точки. Примером может служить шарик, укрепленный на шести пружинах (рис. 404).

всех действующих сил. При малой крутизне и наудачу выбранных начальных условиях интегральная кривая Т~Т (
Свободный член этого уравнения представляет детерминант, который при р(х) = 0 остается постоянным при любом значении х (см. [66]). При выбранных начальных условиях этот детерминант равен

п = 1 и п = 3 и т. д.). Точке Л на этой карте соответствуют законы движения, представленные на рис. 7.19, на которой устойчивые режимы нанесены сплошными линиями. Какой из этих двух устойчивых режимов фактически реализуется системой, будет, наверное, зависеть от начальных условий и характера переходного движения вибратора. Поскольку мы такой «предысторией» периодического движения не занимались, то в общем случае (т. е. при неспециально выбранных начальных условиях) исчерпывающим образом ответить на этот вопрос не можем.

Таким образом, демпфер сухого трения либо полностью исключает возникновение автоколебаний, либо его включение приводит к тому, что устойчивые автоколебания возникают лишь при специально выбранных начальных возмущениях (U ^> 0).

Как видно, переходная функция отличается от функции, соответствующей собственным колебаниям при выбранных начальных условиях на/

но выбранных начальных прогибов, причем для осесим-метрично нагруженных круговых цилиндрических оболочек начальные несовершенства принимаются неосесим-метричными. Момент потери устойчивости определяется резким возрастанием неосесимметричных прогибов. Качественный и количественный вид возмущений задается на основании сопоставления результатов упругих расчетов и экспериментов (для аналогичных оболочек). Он может уточняться при сравнении результатов расчетов на ползучесть и соответствующих опытов [41, 43, 45— 48, 50]. При решении задач используются геометрически нелинейные соотношения, а физические зависимости линеаризуются относительно основного (в частном случае безмоментного) состояния. Результаты, полученные согласно данной методике, по значениям критических деформаций достаточно хорошо (для задач устойчивости при ползучести) совпадают с результатами экспериментов [3, 38, 83].

В редких случаях соотношение теплового и электрического потребления таково, что при выбранных начальных параметрах пара и заданном конечном его давлении турбина с противодавлением в любой момент можно обеспечить электрическое потребление, работая по тепловому графику. Обычно в этих случаях имеют место излишки пара, не используемые для выработки энергии и отдаваемые тепловым потребителям непосредственно из котельной, помимо турбины. Следовательно, вовмож-ности выработки энергии на тепловом потреблении не используются в полной мере.

Разработано немало комбинированных алгоритмов, использующих регулярные приемы прогноза будущего движения одновременно со случайными отклонениями от выбранных начальных отклонений. Методы случайного поиска широко применяются в системах САПР, так как вероятность успеха при попытках не зависит от размерности рассматриваемого пространства, а также от вида целевой функции.

при выбранных начальных параметрах больше объемный расход пара на выходе из турбины. Для пропуска этого количества пара требуется кольцевая площадь выхода

краевой задачи термоупругости при выбранных начальных и граничных условиях.

Гарнисажный тигель является основной частью электродуговой гарнисажной печи. От его конструкции, материала, размеров зависят масса и температура жидкого металла, химический состав металла, технико-экономическая эффективность и безопасность работы печи. При неправильно выбранных параметрах тигля происходит либо недопустимый рост толщины гарнисажа, не позволяющий получить требуемое количество жидкого металла, либо, наоборот, расплавление гарнисажа приводит к насыщению металла примесями, разрушению тигля и возникновению взрывоопасной обстановки.

Пример. Положим: /„„=0,15; /Ci = 1,3, тогда ^ = 6° 34' иХА+1= 11° 05'. Проверяя, находим: tg A* tg X^+1 = 0,02255, т.е. условие (40.12) выполняется с высокой точностью. При выбранных параметрах имеем: о = 4°ЗГ; %^.и — = 0,766; Ц21 — 1,296, причем Кг — 0,770, что с хорошим запасом исключает возможность заклинивания передачи.

На рис. 7.4, а представлена кинематическая схема одной из конструкций такого молота. Здесь от источника мощности приводится во вращение кривошип 1. Движение от кривошипа через шатун 2 и пружинный элемент k передается звеньям 3 и связанному с ними бойку 4. При вращении кривошипа боек ударяется о наковальню, причем частота и интенсивность ударов в этой конструкции регулируются числом оборотов __^ кривошипа. Начальная ре- гулировка положения мо- т лота достигается за счет изменения длины шатуна. Очевидно, что при некоторых условиях движение молота может быть довольно близким к периодическому, даже учитывая те вариации размеров и свойств обрабатываемой заготовки, которые происходят в процессе ковки. Очевидно также, что такой периодический (или почти периодический) режим движения при правильно выбранных параметрах движения будет наиболее эффективным и экономичным. С этой точки зрения исследование периодических установившихся режимов подобных машин и систем представляет большой интерес.

Как видим, при правильно выбранных параметрах виброгасителя его характеристика оказывается весьма выгодной с точки зрения эффективности виброгашения. Действительно, количество рассеиваемой энергии резко возрастает по мере приближения демпфируемой системы к резонансному состоянию. Следует, конечно, иметь в виду, что использовать формулу (8.49) можно, лишь убедившись, что необходимая величина зазора имеет приемлемое значение. При работе системы на резонансном режиме (?=1) величина Л = л^/4. Соответственно

Интенсивности различных источников выхода активности в контур, рассчитанные для типичной активной зоны из нержавеющей стали, приведены в табл. 9.4. Эти величины являются независимыми оценками без поправок на взаимное влияние, исключая случаи, обсуждавшиеся в тексте. Пересчет на другие параметры активной зоны выполняется по приведенным формулам. При выбранных параметрах коррозия оболочек твэлов из нержавеющей стали может дать основной вклад по сравнению с другими источниками активности. В отсутствие коррозии оболочек твэлов различие между смывом наносных отложений и скоростью эмиссии по линейному закону, рассчитанной согласно рекомендациям Велтона и Хесфорда [1], невелико.

тактах, значительно превышает мощность, которая имела место в электронных реле. При неправильно выбранных параметрах схемы возможно появление недопустимо большого эрозионного износа контактов. Особенно этот износ ощутим, когда электроконтактный преобразователь включен в цепь, содержащую индуктивное сопротивление (катушка электромагнитного реле). Интенсивный износ объясняется появлением в момент размыкания контактов импульсного разрядного тока. В этом

к различным величинам зазоров у сопел Zj и Z2, хотя суммарный зазор и будет оставаться одним и тем же. При неправильно выбранных • параметрах схемы такое перераспределение суммарного зазора приведет к различным показаниям прибора. Эта погрешность вызвана 'кривизной расходной характеристики измерительного сопла, представляющей собой зависимость расхода воздуха Q .от измерительного за-'зора Z при постоянном измерительном давлении.

Другой особенностью цепи является применение компенсации погрешностей ВТ. Компенсация осуществлена путем последовательного включения квадратурных выходных обмоток прибора, при этом погрешности ВТ, имеющие два периода за оборот входного вала, складываются и взаимно уничтожаются. Выходной сигнал цепи формируется нуль-индикатором НИ в моменты перехода непрерывного сигнала с выхода ФП через нулевые значения. Разрешающая способность цепи, построенной по приведенной структуре, в основном определяется качеством работы функционального преобразователя и при выбранных параметрах его составляет 40', что значительно превышает цену единичной команды, принятой равной 3°36'.

находится в диапазоне частот, где функция Ф2 (со Т) положительна (см. рис. 2) и система виброизоляции при выбранных параметрах устойчива.

Результаты исследования быстроходности поворотных устройств приведены в табл. 23, а осциллограммы скоростей со, ускорений е, крутящих моментов Мкр для поворотного стола с «автоторможением» сравниваются на рис. 15. Проведенные эксперименты подтвердили преимущества метода «автоторможения», при котором при правильно выбранных параметрах за счет создания воздушной подушки достигается плавное окончание поворота и достаточно высокое быстродействие.

Исследованиями работы газогенераторов различных систем [22, 23] установлено, что состав генераторного газа при правильно выбранных параметрах камеры газификации зависит исключительно от свойств топлива и от количества водяных паров, поступающих в камеру газификации. Составы газа из различных топлив приведены в табл. 15 [29].