Внутренними зацеплениями

Для экспериментальной проверки расчетных данных нами был применен прибор БИВ (бесконтактный измеритель веса), разработанный ЦНИИХБП и изготовленный заводом «Текстильприбор». При измерениях продукт помещался в специальной измерительной ячейке из алюминиевой фольги толщиной 0,11 мм. Ячейка представляла собой плоскую коробку с внутренними размерами 1,5 X 55 X 160 мм.

на обрезку, равный от 1,2 мм до 5% от Назд. Все размеры вытяжки, входящие в расчеты, должны быть средними (т. е. с учетом 5). При S < 1 можно для упрощения пользоваться не средними, а предельными наибольшими размерами, так как разница между ними, т. е. между внешними и внутренними размерами, назначительна.

2. Богуславский М. Г., Каган А. М., Соур И. Г. Метрологическое обеспечение производства изделий с высокоточными внутренними размерами. — Измерительная техника, 1976, № 2, с. 35 — 36.

При плацевой и кессонной формовке сушка опочных форм осуществляется обычно в камерных сушилах, работающих на естественном газе или мазуте. Пример установки тупиковых камерных сдвоенных сушил для форм крупных отливок с внутренними размерами 7,5X3,83X3, 57м(100 м3) с выкатной тележкой показан на рис. 41. Время работы топок (2Х 1,8 = 3,6 м3) 7 ч. Расход топлива за цикл сушки 700 м3 природного газа (QH = = 8000 ккал/м3). Температура сушки 350— 400° С. Продолжительность полного цикла сушки 10—16 ч. Количество отходящих газов 2650 м3/ч. Грузоподъемность выкатной тележки 60 т. При установке нескольких тупиковых сушил применяют трансбордер-ные электрифицированные тележки, движущиеся вдоль фронта дверей камер.

конструкции и режима работы распылителя на гидравлические параметры, а также на диаметр фракций и их распределение при распиливании вязких топлив. Однако на рис. 30 экспериментальные точки Лонгвелла Д. П., Фрейзера Р. П., Джиффена Е. и Мурашева А., а также некоторые точки Дитякина Ю. Ф. и Струлевича Н. Н. получены с использованием формулы (63) и, как видно из графиков, удовлетворительно ложатся на соответствующие прямые. Это объясняется тем, что в опытах указанных авторов использовались форсунки с рациональными внутренними размерами без завихрителей и распыли-вались только маловязкие топлива.

При распиливании жидкостей малой вязкости форсунками с рациональными внутренними размерами и без за-вихрителей угол факела и толщину пленки можно рассчитать по более простым формулам (57) и (63).

В топках передвижных паровых котлов применяют обычно плоские колосниковые решетки, составляемые из отдельных колосников (балок) или плит, отливаемых из жаропрочного чугуна. Площадь и форма колосниковой решетки определяются внутренними размерами и конфигурацией топки в плане.

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 мм и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах: давлении 0,98; 2,45; 4,9 и 9,8 Мн/ж2; массовых скоростях (7000, 10 000, 14000, 20000, 28 000 и 40 000) кг/м*-сек; средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К; пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки.

В табл. П. 4 приведены типоразмеры шаровых барабанных мельниц производительностью 4—70 т/ч по АШ, которые выпускаются СЗТМ с 1967 г. Кроме того, для размола АШ в системе центрального пыл езавода к блоку 800 тыс. кет будут выпущены невентилируемые шаровые барабанные мельницы с механической выгрузкой материала производительностью 70 т/ч со следующими внутренними размерами барабана: диаметр 3400 мм, длина 13 600 мм.

Оборудование участка гальванических покрытий должно включать в себя ванны промасливания с внутренними размерами 1500X Х800 мм, ванны холодной промывки с внутренними размерами 1500x800 мм, ванны химического обезжиривания с внутренними размерами 1000x800 мм, ванны осветления, ванны анодирования и Ванны пассивирования с внутренними размерами 1000x800 мм.

Надземная часть камеры — это сварная металлическая каркасная конструкция с внутренними размерами 6X6X4 л« проходного типа, на двух противоположных сторонах сделаны раздвижные ворота. Для удаления опок или загрузки крупногабаритных отливок крыша камеры раздвигается. Одна стенка камеры глухая, на второй размещены два монитора среднего и два высокого давления.

Плоскокачающийся инерционный грохот рамной конструкции с внутренними размерами поперечного сечения 400X600 мм. По нижней кромке грохота зажимается съемный гладкий перфорированный лист толщиной 5 мм с отверстиями диаметром 5 мм и шагом 50X50 мм. Электродвигатель привода грохота через клиноременную передачу вращает трансмиссионный вал, установленный на двух подшипниках под грохотом. На валу закреплены два эксцентрика с эксцентрицитетом 7 мм. Эксцентрицитеты двумя водилами с резиновыми амортизаторами связаны с грохотом. Грохот подвешивается с уклоном 2—3° к горизонту.

или двумя внутренними) зацеплениями — типа С или D, а разные знаки — передаче с разноименными зацеплениями В.

На рис. 8.48, в изображена схема передачи с двумя внутренними зацеплениями. В этой передаче при движении от h к а

Планетарные передачи, базовым механизмом для которых служит дифференциал с двумя внутренними зацеплениями блока сателлитов (см. рис. 19, б), более рациональны как в отношении габаритов, так и в отношении потерь на трение в зацеплениях. Однако большую величину передаточного отношения можно здесь получить только при минимальной разности чисел зубьев сопряженных центральных колес и сателлитов. В таких передачах может быть установлен всего один блок сателлитов, что ограничивает верхний предел передаваемой мощности величиной 30—35 кВт.

Применяют также волновую передачу с двумя зубчатыми венцами на гибкой оболочке (как кинематическую), соответствующую планетарной с двумя внутренними зацеплениями (схема 4, табл. 10.16). Передаточные отношения «=3600...90 000, КПД 2...5%.

Передаточное отношение в.таких механизмах тем больше, чем меньше и(\'\ отличается от 1. Но при увеличении нУ/) одновременно значительно снижается к.п.д. Обычно такие механизмы используются при одном сателлите, когда необходимо получить большое передаточное отношение, не взирая на низкий к.п.д. (в несиловых передачах). Особенностью механизмов этих схем является то, что за счет изменения размеров закрепленного центрального колеса (рис. 15.10) можно получить вращение наружных валов, либо одного направления, либо разных. При очень больших передаточных отношениях значительно больше проявляется влияние неточности изготовления и сборки на постоянство передаточного отношения в пределах оборота. Поэтому, несмотря на большие кинематические возможности, планетарные механизмы этой группы используют лишь в тех случаях, когда полезные нагрузки невелики. Обычно здесь и,, = 30...100 при приемлемых к.п.д., а в маломощных передачах uf достигает 1500... 1700. Преимущество имеют механизмы с двумя внутренними зацеплениями, обладающие меньшими габаритами и большими к.п.д. (рис. 15.10, б).

Для схемы механизма с двумя внутренними зацеплениями (см. рис. 15.11,6) при известных ы.1,//, т, k формулы для определения z, получаются на основе аналогичных рассуждений, но с учетом особенностей написания условия соосности рассматриваемой схемы: z, — 22 = z4 — z3. В этом случае формулы для подсчета будут:

Передаточное отношение в. таких механизмах тем больше, чем меньше «и1 отличается от 1. Но при увеличении и(и\ одновременно значительно снижается к.п.д. Обычно такие механизмы используются при одном сателлите, когда необходимо получить большое •передаточное отношение, не взирая на низкий к.п.д. (в несиловых передачах). Особенностью механизмов этих схем является то, что за счет изменения размеров закрепленного центрального колеса (рис. 15.10) можно получить вращение наружных валов, либо одного напраьления, либо разных. При очень больших передаточных отношениях значительно больше проявляется влияние неточности изготовления и сборки на постоянство передаточного отношения в пределах оборота. Поэтому, несмотря на большие кинематические возможности, планетарные механизмы этой группы используют лишь в тех случаях, когда полезные нагрузки невелики. Обычно здесь ыр = 30...100 при приемлемых к.п.д., а в маломощных передачах и,, достигает 1500... 1700. Преимущество имеют механизмы с двумя внутренними зацеплениями, обладающие меньшими габаритами и большими к.п.д. (рис. 15.10, б).

Для схемы механизма с двумя внутренними зацеплениями (см. рис. 15.11,6) при известных ы,4//, т, k формулы для определения 2, получаются на основе аналогичных рассуждений, но с учетом особенностей написания условия соосности рассматриваемой схемы: z, — z2 = z4 — z3. В этом случае формулы для подсчета будут:

Рис. 24.2. Типовые схемы планетарных редукторов: о) с внутренним зацеплением и паразитным колесом; б) с одним внутренним и одним внешним зацеплениями; в) с двумя внешними зацеплениями; г) с двумя внутренними зацеплениями

Большое значение в силовых передачах имеет схема с двумя внутренними зацеплениями, при которой можно получать сравнительно высокие значения к. п. д.

6. Составьте схему планетарно-дифференциального двухрядного механизма с внутренними зацеплениями и изложите метод расчета его кинематики.