Загрязненность неметаллическими

Растворение цинка, загрязненного примесями, в кислоте

Испытания загрязненного примесями (0,2 % С1) кальция чистотой 99% в атмосфере неочищенного аргона [1Ьне выявили его истинных

Пластичность молибдена и его сплавов существенно зависит от чистоты внешней среды при отжиге. Так, при отжиге в атмосфере аргона, загрязненного примесями углеводородов, происходит насыщение углеродом, понижение прочности и охрупчивание.

кель, а также все другие металлы красноломки. Нельзя согласиться и с существующим мнением, что появление провалов пластичности в диапазоне 450—800 СС — следствие превращений, присущих природе самого никеля. Такие результаты получены при исследовании никеля марки Н2, загрязненного примесями серы и углерода. В исследованном ими никеле углерода было больше в три раза, чем допускается даже для этой марки, а кремния — в 20 раз; содержание серы составляло 0,002 %.

Исследованиями многих авторов установлено, что до температуры 400 °С удельное сопротивление титана с ростом температуры возрастает линейно, но при более высоких температурах оно начинает уменьшаться и при температуре несколько ниже температуры превращения имеет необычно низкую величину. У титана, загрязненного примесями, этот эффект больше. Наблюдается изотермическое изменение удельного сопротивления при 7-66 97

а) Контактная коррозия при контакте с более электроположительным металлом. Растворение цинка, загрязненного примесями, в кислоте. Ускоряющее влияние включений графита на коррозию чугуна в кислых растворах

Большое влияние на глубину мелкокристаллической поверхностной зоны отливки оказывает температура заливки жидкого металла. Опыты проводились на образцах (диаметр 50 мм, длина 200 мм) из нейзильбера и углеродистой стали, полученных в металлических формах с перлитным покрытием (табл. 23). В зависимости от температуры перегрева при заливке глубина мелкокристаллической зоны колеблется от 4,5 до 15 мм для нейзильбера и от 3,5 до 6 мм для углеродистой стали. Уменьшение глубины мелкокристаллической зоны при увеличении температуры заливки жидкого металла происходит в определенном интервале температур, при котором получают максимальное развитие ликвационные процессы и происходит быстрое образование плотного термодиффузионного (загрязненного примесями) слоя на фронте кристаллизации. Термодиффузионный слой блокирует рост мелкокристаллической зоны и способствует формированию столбчатых кристаллов. При дальнейшем увеличении температуры возникают мощные конвективные потоки жидкого металла, размывающие термодиффузионный слой и обеспечивающие обильное питание мелкокристаллической зоны. Особенно интенсивно эти процессы протекают при кристаллизации нейзильбера, в меньшей мере — при кристаллизации углеродистой стали (табл. 24). При увеличении металло-статического напора и скорости разливки глубина мелкокристаллической зоны в образцах из стали 35Л увеличивается (табл. 25).

Кристаллизация жидкого металла на поверхности формы начинается в период заливки [79]. В этот период кристаллизация особенно заметно протекает на подстилающих и нижних поверхностях формы. Движущийся поток жидкого металла захватывает и уносит кристаллики, ликвирующие элементы и легкоплавкие включения, концентрирующиеся вблизи фронта кристаллизации. Образовавшиеся между кристаллами вымытые и усадочные пустоты (рыхлости) питаются новыми порциями жидкого металла движущегося потока. При смыве загрязненного примесями слоя на фронте кристаллизации происходит интенсивное нарастание очередного плотного слоя металла. Чем полнее смывается загрязненный слой и чем дольше протекает

в большой мере влияет на глубину загрязненного примесями поверхностного слоя отливки (мм), а именно:

в пиде загрязненного примесями порошка восстановлением хлорида бериллия

чем изменять свойства металла, загрязненного примесями, сложное влия-

Микроструктура стали опытных плавок после отжига состояла Из зернистого перлита с мелкозернистой равномерно распределенной" карбидной фазой. Твердость стали находилась в-пределах НВ 207—217. Карбидная неоднородность и загрязненность неметаллическими включениями находилась на уровне требований ГОСТ 801—60. Установлены оптимальные интервалы закалочных температур сталей: ШХ15СГ и ШХ15СГМ — 830—850° С; ШХ15СГФ— 870° С. . ;

а) На нетравленых шлифах загрязненность неметаллическими включениями не должна превышать (по шкале „Запорожстали" или „Электростали"): для стали 20 —балла 4 по оксидам и балла 4 по сульфидам; для стали 15М — балла 3 по оксидам и балла 3 по сульфидам.

Испытания. По ЧМТУ 2579-54 трубы подвергаются механическим испытаниям (на растяжение по ГОСТ 1497-42 и на твердость по ОСТ 10241-40 или ОСТ 10242-40); контрольному химическому анализу; капельной пробе на молибден; пробе стилоскопом на хром; проверке макро- и микроструктуры (на отсутствие структурно-свободного цементита, на полосчатость и загрязненность неметаллическими включениями по ГОСТ 1778-42).

Испытания. По ЧМТУ 2580-54 трубы подвергаются механическим испытаниям (на растяжение по ГОСТ 1497-42, на ударную вязкость по ГОСТ 1524-42 и на твердость по ОСТ 10241-40 или 10242-40); контрольному химическому анализу; капельной пробе на молибден; пробе стилоскопом на хром; проверке макро- и микроструктуры (на отсутствие структурно-свободного цементита, полосчатость и на загрязненность неметаллическими включениями по ГОСТ 1778-42, на нормальность структуры — факультативно для груб из молибденовой стали); пробе на сплющивание по ОСТ 1692 — просвет при испытании должен быть доведен до учетверенной толщины стенки, а при отношении $:?>„> 0,13— до 0,4 DH;

2.4.4. Металлографические исследования труб, поставляемых по ЧМТУ/ВНИТИ 670—65 (макро- и микроструктура, величина зерна, загрязненность неметаллическими включениями), должны находиться в соответствии с требованиями этих ТУ и правил Госгортехнадзора.

23. Поставщик труб контролирует или гарантирует чистоту металла труб по неметаллическим включениям в соответствии с нормами, установленными для металла заготовки. Загрязненность неметаллическими включениями не должна превышать

рядовой стали. Эта сталь имеет также пониженные прочностные свойства. Изделия из этой стали не должны науглероживаться при изготовлении и службе. При применении стабилизаторов ухудшаются пластические свойства стали, повышается ее загрязненность неметаллическими включениями. Количество стабилизаторов должно повышаться с ростом содержания углерода в стали и обеспечить связывание всего углерода в карбиды типа TiC или NbC (практически содержание титана должно быть в пять раз, а ниобия в девять раз выше, чем содержание углерода). При сварке отмечается угар титана, поэтому ниобий, как более дорогой стабилизатор, вводят в нержавеющую сталь для сварных конструкций.

В работе [79, с. 176—178] показано, что расход алюминия в виде ферроалюминия при раскислении стали уменьшен в 2,5 раза. При использовании сплава ФАМнС уменьшился расход углеродистого ферромарганца в два раза, а расход алюминия и ферросилиция — на 20%. Снижение затрат при использовании комплексных сплавов сопровождается улучшением качества металла. По данным А. В. Маринина при раскислении стали ферроалюминием (~60 % А1) увеличивается ударная вязкость, особенно при отрицательных температурах, возрастает выход толстого листа высшего качества. Э. Н. Михайлов показал, что применение сплава Мп—А] (51 % Мп, 12,4% А] и 2,7% Si, 2% Си ост. Fe) для раскисления конструкционной кислородно-конвертерной стали в ковше более эффективно, чем раздельное введение в металл марганца и алюминия. При раскислении сплавом Мп—А1 улучшается макроструктура металла, уменьшается его загрязненность неметаллическими включениями и повышаются механические свойства. Выбор сырья и способа производства алюминосодержащих сплавов должен в каждом отдельном случае определяться экономическим расчетом для конкретных условий.

В работе [79, с. 176—178] показано, что расход алюминия в виде ферроалюминия при раскислении стали уменьшен в 2,5 раза. При использовании сплава ФАМнС уменьшился расход углеродистого ферромарганца в два раза, а расход алюминия и ферросилиция — на 20%. Снижение затрат при использовании комплексных сплавов сопровождается улучшением качества металла. По данным А. В. Маринина при раскислении стали ферроалюминием (~60 % А1) увеличивается ударная вязкость, особенно при отрицательных температурах, возрастает выход толстого листа высшего качества. Э. Н. Михайлов показал, что применение сплава Мп—А] (51 % Мп, 12,4% А] и 2,7% Si, 2% Си ост. Fe) для раскисления конструкционной кислородно-конвертерной стали в ковше более эффективно, чем раздельное введение в металл марганца и алюминия. При раскислении сплавом Мп—А1 улучшается макроструктура металла, уменьшается его загрязненность неметаллическими включениями и повышаются механические свойства. Выбор сырья и способа производства алюминосодержащих сплавов должен в каждом отдельном случае определяться экономическим расчетом для конкретных условий.

Выплавка хромистых нержавеющих сталей мартенситного класса (2X13, 3X13, ЭИ961 и др.) в вакууме резко снижает их загрязненность неметаллическими включениями (волосовинами) и применяется в тех случаях, когда детали работают в особо напряженных условиях.

Контроль стали на загрязненность неметаллическими включениями проводится по методикам ГОСТ 1778—70 «Сталь». Металлографические методы определения неметаллических включений. Стандартом предусмотрены четыре метода: