Заключение подчеркнем

В заключение параграфа приведем определение ремонтопригодности и сохраняемости.

В заключение параграфа отметим, что условия (6.23) в некоторых случаях выступают как уравнения, а в остальных случаях м.&к тождества. Если известны непрерывные функции и, v, w, то

В заключение параграфа заметим, что вопрос об учете депла-нации и искажения формы поперечных сечений тонкостенных балок замкнутого поперечного (в частности, многосвязного) сечения в своей плоскости при анализе напряженного деформированного состояния рассматривал и В. 3. Власов, предложивший дискретно-континуальную полубезмоментную расчетную схему призматической оболочки2).

В заключение параграфа коснемся вопроса выбора точек измерения на корпусах машин и механизмов. Очевидно, что они должны быть расположены на главных путях распространения вибрационной энергии от действительных источников к месту наблюдения. Так, если изучается структурный звук помещения, точки измерения следует брать на опорных лапах корпуса машины.

В заключение параграфа отметим, что модель, описываемая уравнением (5.36) вместе с соотношениями (5.40) и (5.41), является лучшей среди возможных двухволновых моделей по дисперсионным свойствам. Введение большего числа корректирующих коэффициентов или введение двух коэффициентов другим способом неизбежно ведет к искажению низкочастотной дисперсии и поэтому не может считаться оправданным. Примечательно также то обстоятельство, что переход от модели Тимошенко к улучшенной модели можно сделать путем замены в выражениях (5.32) угла поворота ф углом поворота pty, т. е. путем замены определения среднего угла сечения стержня в теории Тимошенко.

В заключение параграфа отметим, что метод групповых динамических жесткостей применим для расчета многих машинных конструкций периодического типа. Помимо решеток, сюда относятся пластины с периодическими наборами ребер жесткости, кристаллические структуры и многие другие. Для более углубленного изучения этого вопроса мы отсылаем читателя к литературе [64, 70, 74, 76, 215, 216, 224,'227, 266, 318]. Расчет дисперсии решетки с учетом потерь в материале; дан в § 1 гл. 7, пример практического использования решеток для виброизоляции машин приведен в § 5 гл, 7.

Оптимальная виброизоляция. В заключение параграфа коснемся вопроса об оптимизации параметров амортизации машин. Выше было показано, что эффективность виброизоляции амортизатора при заданных жесткости и весе существенно зависит от его устройства. Одну из задач по оптимизации можно, следовательно, сформулировать следующим образом: найти такое распределение заданных массы и жесткости внутри амортизатора, которое приводит к максимальной эффективности виброизоляции в заданном диапазоне частот. Один из вариантов решения этой задачи приведен в книге [81], где показано, что оптимальные значения жесткостей С\ и Сч в амортизаторе с заданной промежуточной массой Ми (см. рис. 7.15, а) удовлетворяют соотношению Ci -f- ^м = С% + /ф-

В заключение параграфа укажем на пример акустической оптимизации, описанный в работе [112]. Рассматривалась задача»

В заключение параграфа отметим, что эквивалентность решений исходной системы уравнений движения машинного агрегата (16.1),

В заключение параграфа несколько слов о модификации этого способа применительно к таким условиям аэродинамического нагрева, когда излучение набегающего потока соизмеримо или выше по интенсивности конвективного теплового воздействия. В этом случае целесообразно переизлучать тепловую энергию не с поверхности теплозащитного покрытия, а из пограничного слоя.

В заключение параграфа необходимо отметить, что в высокотемпературных установках с псевдоожиженным слоем скорее, чем в низкотемпературных можно будет встретиться со случаями быстро протекающих в газовой фазе обратимых реакций, идущих с большим поглощением или выделением тепла, когда в формулы для определения кондуктивно-конвективного аст надо будет подставлять не обычное Яг, а эффективное т. е. с добавлением так называемой реакционной составляющей коэффициента теплопроводности Яр (см. Krieve W. F., Mason D. M., A.I.C.h.EJ. 1961, 7, № 2, 277—281).

Наконец, перейдем к вопросу решения системы уравнений. Для решения систем уравнений МКЭ применяют как прямые, так и итерационные методы. Причем последние обычно используют в тех случаях, когда объем оперативной памяти не позволяет хранить всю глобальную матрицу даже с учетом ленточного симметричного вида. Из прямых методов хорошо зарекомендовал себя на практике и получил широкое распространение метод квадратного корня. Этот метод пригоден только для систем линейных уравнений с симметричной матрицей и по затратам машинного времени примерно вдвое быстрей метода исключения Гаусса. В математическом обеспечении ЭВМ имеются стандартные программы, реализующие метод квадратного корня. Предусмотрен и случай систем с ленточной матрицей (стандартная подпрограмма МСНВ из математического обеспечения ЕС ЭВМ [15]). В заключение подчеркнем, что использование той или иной стандартной подпрограммы решения системы уравнений требует определенного способа записи глобальной матрицы в одномерный массив. Применяемые способы различны для разных подпрограмм, т. е. может организовываться запись по

В заключение подчеркнем, что формулы (3.1) и (3.2) предназначены в основном не для определения числа степеней свободы, а для структурного синтеза механизмов без избыточных связей.

В заключение подчеркнем, что формула (3.15) описывает только установившиеся колебания и не может быть использована для расчета переходных процессов.

В заключение подчеркнем, что гармоническая линеаризация существенным образом отличается от обычной линеаризации, основанной на предположении о ма,лости колебаний, которой мы ранее пользовались [см., например, (5.3)]. Как это следует из приведенных выкладок, метод гармонической линеаризации опирается на предположение о близости закона изменения обобщенной координаты к гармоническому и не требует оговорки о малых колебаниях.

В заключение подчеркнем, что кинематические нелинейности обычно проявляются на достаточно больших амплитудах, при которых нередко не исключена возможность аварии.

В заключение подчеркнем, что описанные выше методы расчета плоских двухфазных течений могут быть использованы для расчета турбинных решеток (дозвуковых и сверхзвуковых), а также одиночных каналов, сопл и диффузоров (см. гл. 6 и 7).

В заключение подчеркнем, что регистрация низкого уровня резонансных напряжений на лопатках не означает малости его на дисковой части, и наоборот.

В заключение подчеркнем, что для нахождения исм, Рем — в расчетах с испарительными поверхностями нагрева — необходимо учитывать их зависимость от х, р и Ф.

В заключение подчеркнем, что без учета анизотропии де-формативных свойств брекера оценить реальную картину напряженно-деформированного состояния крупногабаритной радиальной шины не представляется возможным.

В заключение подчеркнем, что теория типа Тимошенко принципиально неверно описывает локальные характеристики радиальной шины в зонах окончания брекера и борта. К сожалению, эти уточнения достигаются слишком дорогой ценой за счет увеличения на порядок машинного времени. Поэтому процедуру ANSG следует использовать главным образом в контрольных расчетах уже спроектированных шин с целью окончательной отработки их конструктивной схемы. Начальный же этап проектирования с экономической точки зрения целесообразно вести с по мощью, процедуры ANSTIM.

В заключение .подчеркнем, что. использованный нами подход к систематизации экспериментальных данных на основе процентного состава сплава отражает только характерные черты коррозионных процессов и ни в коей мере не должен считаться универсальным теоретическим принципом.

В заключение подчеркнем, что внедрение CAT обеспечит: 122