Закрепления инструмента

этом постепенно в приповерхностных слоях металла создается высокая концентрация дислокаций и дефектов упаковки и образуется своеобразный потенциальный барьер, препятствующий дальнейшему выходу дислокаций на поверхность. Кроме того, происходит диффузионное перемещение части примесных атомов к поверхности, где они служат активными центрами закрепления дислокаций, группирующихся в малоподвижные атмосферы. Вместе с тем под воздействием циклических деформаций и хемомеханического эффекта в "запертом" объеме металла интенсивно формируются новые пачки скольжения и плоские дислокационные скопления, что приводит к резкому повышению уровня микроискажений кристаллической решетки в интервале 2-4 тыс. циклов. После очередной полосы релаксационных процессов и спада уровня микроискажений достаточно лишь незначительное его повышение, чтобы образовавшиеся ранее субмикротрещины развились в микро-, а затем в макротрещины и произошло разрушение.

тверждается экспериментально Г62, 341, 344]. Максимум значения коэффициента $ на линейной стадии упрочнения (кривая / на рис. 3.27) для ванадия также находится в области 400 °С, однако рост $, вероятно, благодаря чисто кинетическому фактору начинается при существенно более низких температурах из-за низкой подвижности дислокаций в скоплениях [342]. На кинетическую связь между процессом ДДС и появлением максимума на температурной зависимости $ указывают результаты механических испытаний сплава Fe — 3,2 % Si с повышенной скоростью растяжения [339] (см. рис. 3.28). При этом наблюдается значительное снижение коэффициента линейного упрочнения (кривая 2), что, возможно, связано с ослаблением? эффекта закрепления дислокаций примесными атомами вследствие увеличения средней (эффективной) скорости движения дислокаций с увеличением в [354].

Исследование никелевой фольги провел Вилсдорф [85] после облучения интегральным потоком 1-Ю19 нейтрон/см2. Радиационные дефекты изучали при помощи электронного микроскопа с использованием трансмиссионной методики. Изучение облученной фольги при высоких увеличениях (X 20 000 ~ 65 000) показало, что предел текучести повышается не вследствие образования вакансий или их скопления, а вследствие закрепления дислокаций на петлях и узлах (ступеньках), которые образуются на вакансиях. Он наблюдал, что, как только начинается скольжение вдоль некоторых плоскостей, большинство вакансий удаляется из промежутка между этими плоскостями и деформация может произойти значительно легче.

Изучение внутреннего трения, проведенное на монокристаллах меди [7, 71, 76—78] после облучения нейтронами или электронами, определенно показывает, что излучение вызывает упрочнение материала. Уменьшение внутреннего трения, как полагают, является следствием закрепления дислокаций под действием излучения. Барнес [8] считает, что поскольку уменьшение внутреннего трения одинаково после облучения нейтронами или у-излучением, а также после закалки, то определяющим фактором являются вакансии.

Уровень остаточных напряжений в результате закалки и последующего отпуска определяется, в основном, релаксационной способностью стали, во многом зависящей от концентрации в ней углерода. Содержание углерода в стали менее 0,1 %, недостаточное для полного закрепления дислокаций и образования карбидов, заметно поднимает температуру начала мартенситного превращения (до 380 °С и выше), вызывает минимальное изменение объема при мартенситном превращении, обеспечивает (при небольших количествах хрома, марганца и молибдена) высокую прокаливае-

Выполненное в данной работе экспериментальное исследование подтвердило, что деформационное старение состоит, по-видимому, в увеличении числа точек закрепления дислокаций примесными атомами, в связи с чем наблюдается отмеченное повышение микротвердости в течение первых часов старения и увеличение полуширины рентгеновских линий. При дальнейшем старении происходит укрупнение вторичных фаз карбидов МеС и Ме23С6, проиллюстрированное данными электронно-микроскопического исследования; при этом наблюдается второй пик микротвердости и микронапряжений (старение до 5ч). С увеличением степени деформации от 1 до 5% скорость протекания процессов деформационного старения повышается.

ческой активацией, определяется кривыми, приведенными на рис. 6, 3. Начальный участок кривой e(t) при напряжениях и температурах, соответствующих преобладающей роли процессов тер-моактивируемого преодоления препятствий на пути движения дислокации, связан с изменением плотности подвижных дислокаций /_ь Скорость изменения Ln пропорциональна общему числу закрепленных дислокаций L3 и вероятности появления флук-» туации энергии U(т), достаточной для отрыва дислокации от точки закрепления. Учитывая вероятность обратного перехода— закрепления дислокаций — с энергией активации t/(t), получаем

вторного закрепления дислокаций. При условии 1 — tyKF = Q, соответствующем выражению в напряжениях

5. При произвольном изменении нагрузки во времени (а= — а(^) достаточно высокого уровня, позволяющего пренебречь вероятностью повторного закрепления дислокаций, интегрирование (1.34) приводит к зависимости для определения времени начала макроскопического течения

Торможение перемещения дислокаций 257 Точка температурная критическая 263 Точки закрепления дислокаций 245 Трение внутреннее материала 153, 155,

При температуре облучения от 30 до' 200° С и малых флю-енсах концентрация смещенных атомов составляет всего лишь Ю-3 — 10-4%. Поэтому трудно ожидать, что такие небольшие концентрации дефектов могут явиться непосредственной причиной сильного роста модуля упругости С44. Предполагается, что радиационный рост модуля происходит в результате закрепления дислокаций, имеющих вектор Бюргерса в плоскости базиса. С учетом этого кажущийся модуль кристалла С44 можно записать в виде

Рис. 6.42. Схемы закрепления инструмента в шпинделе станка

СИЛЛИМАНИТ [от имени амер. учёного Б. Силлимана (В. Silliman; 1779-1864)] - породообразующий минерал, одна из полиморфных модификаций силиката алюминия, А125Юб. Цвет белый, серый, зеленоватый, синий. Тв. 7; плотн. 3200-3270 кг/м3. В крупных скоплениях - важное сырьё для произ-ва силумина, используется для изготовления огнеупорного кирпича, прочных высокоогнеупорных и кислотоустойчивых материалов для техн. керамич. изделий (тиглей для литья, электроизоляторов, свечей зажигания и др.). Прозрачные окрашенные разновидности С.- драгоценные камни IV порядка. СИЛОВАЯ ГОЛОВКА - узел агрегатного станка, предназнач. для закрепления инструмента и сообщения ему главного движения, рабочей подачи и установочных перемещений. По ти-

КОЛОВОРОТ — приспособление для вращения вручную сверл, отвёрток и др. инструментов. Представляет собой стальную скобу, посередине к-рой находится ручка, а на концах с одной стороны — гнездо для закрепления инструмента, а с другой — шляпка для нажатия на К. во время работы.

Размеры диаметров нормальных оправок для закрепления инструмента, мм ...... 40; 50 200 40; 50 300 40; 50 350 40; 50 400 40; 50 500 40; 50 600 50 600

На схеме инструментальной наладки (рис. 1) должны быть указаны: все переходы, выполняемые на данном станке; режущие инструменты всех типов (в масштабе) для каждой шпиндельной коробки, причем из группы инструментов, выполняющих полностью одинаковые переходы (т. е. обрабатывающих отверстия одинакового диаметра на одинаковую глубину и имеющих одинаковый вылет от шпиндельной коробки), вычерчивают только один инструмент, наиболее близко расположенный от инструмента другой группы (инструменты показывают в положении окончания обработки); обрабатываемые поверхности детали; торцы шпиндельных коробок, находящиеся от обрабатываемых поверхностей детали на расстоянии, определяемом минимально возможной длиной наиболее длинного инструмента; вспомогательные инструменты (удлинители, борштанги, направляющие втулки и т. п.); размеры обрабатываемых поверхностей, режущих и вспомогательных инструментов и размеры, определяющие их взаимное расположение (диаметр, глубина или длина) и параметры шероховатости обрабатываемой поверхности; длины врезания и выхода инструмента; вылет инструмента от торца шпиндельной коробки; расстояние от торца направляющей втулки до поверхности детали; диаметр и характер сопряжения направляющей части инструмента со втулкой: длина направляющей втулки; наружный диаметр шпинделя и диаметр отверстия в шпинделе для закрепления инструмента; расположение люнета (при его наличии); номера обрабатываемых отверстий в соответствии с операционным чертежом детали; таблица длин обработки и режимов резания (для каждой шпиндельной коробки); цикл работы каждого силового узла (головки) с указанием длины быстрого подвода к изделию, рабочей подачи, быстрого отвода и дополнительного отвода, необходимого для смены инструмента

1) устройство должно обеспечивать хранение достаточно большого числа инструментов; 2) время на замену инструмента и настройку на размер должно быть сокращено до минимума; 3) конструкция устройства для закрепления инструмента в рабочем положении должна обеспечивать достаточно высокую жесткость системы СПИД, обуславливаемую требованиями к точности деталей; 4) должны быть максимально использованы возможности концентрации обработки на одном станке путем обработки наибольшего числа поверхностей с одной установки (в том числе в нескольких позициях), совмещения на одном станке черновой и чистовой обработок одной детали, обработки по общей программе нескольких различных деталей, установленных на станке одновременно; 5) время на установку и снятие деталей и на переналадку или замену установочно-зажимных приспособлений должно быть минимальным; 6) устройство должно обеспечивать быструю замену комплекта инструмента для перехода к обработке новых деталей.

Рис. 29. Тиски для закрепления инструмента при заточке с установкой по заданным углам заточки

Фиг. 69. Шестигранная револьверная головка: / — револьверная головка; 2 — стойка для закрепления инструмента^— мнигопозиционная державка; 4 — многорезцовые державки поперечных салазок.

1) принадлежности, предназначенные для закрепления инструмента (см. стр. 200—205);

Для закрепления инструмента

в— шарнирное устройство; 9 — винты для выверки инструмента; 10 — текстолитовый диск; //— патрон для закрепления инструмента; 12 — контакт для подвода тока; 13 — направляющие ролики; 14 — чугунный кронштейн; 15 — планка; 16 — основание головки; 17 — внутренний сердечник; 18 — обмотка подачи; 19— дуралюмино-вый каркас; 20 — обмотка противовеса.