Заметного повышения

По условию задано: холодопроизводительность Q= 120 000 Вт; температура кипения аммиака tH=—20°C. При 'этой температуре давление насыщения рн=1,83-105 Па; холодоноситель — хлористый кальций; аммиак не содержит в себе заметного количества масла.

Аморфная непористая двуокись кремния, которую получают газофазным гидролизом тетрахлорсилана, не содержит заметного количества химически связанной воды, и, следовательно, инфракрасное поглощение в области частот 4000—3000 см~' может быть связано с валентным колебанием групп О—Н адсорбированной воды. Для спектроскопического исследования двуокись кремния готовят либо в виде тонких прозрачных таблеток путем прессе-

Внешний вид образцов после взаимодействия с флюсом Ф5 почти не изменялся, образцы лишь слегка темнели и становились более шероховатыми. Заметного утолщения образцов за счет образования заметного количества жидкой фазы, как при взаимодействии с флюсом 34А, или разъедания поверхности не происходило даже при выдержке образцов из АМЦ во флюсе Ф5 в течение часа при 600° С.

При содержании в стали заметного количества третьего элемента, следует учитывать возможность появления дополнительной фазы. Например, при диффузионном насыщении поверхности высокоуглеродистой стали карбидо-образующим элементом возможно образование соответствующих карбидов. Поэтому в подобном случае можно ожидать, что в поверхностном слое (после закалки) будут присутствовать мартенсит, аустенит и специальные карбиды.

Хромистый железняк должен содержать не менее 32% Сг2Оз и не более 1%СаО. Перед употреблением его следует размалывать и при наличии заметного количества углекислых солей («кипение» при пробе соляной кислотой) прокаливать при 700° С.

[111,79] показали, что за несколько минут до разрушения образца потенциал его сдвигается в отрицательную сторону на 20—40 не. Это обстоятельство можно связать с появлением в образце вследствие значительной его деформации перед разрывом заметного количества а-фазы, которая, как было указано выше, растворяется в растворе хлоридов. Зависимость скорости катодного процесса от величины потенциала у аустенита и феррита как в напряженном состоянии,

Парогенератор ТГМ-96 — барабанный парогенератор с естественной циркуляцией, рассчитан на давление острого пара 14 МПа (140 кгс/см2) и температуру перегрева 560°С и предназначен для сжигания природного газа и высокосернистого мазута, имеет П-образную компоновку. Топочная камера призматическая. Восемь турбулентных горелок расположены в два яруса на фронтовой стене. Работает с уравновешенной тягой. Боковые и задние экраны образованы испарительными панелями и изготовлены из углеродистой стали 20. Часть фронтового экрана, на которой наблюдались единичные поражения вследствие высокотемпературной газовой коррозии, представляет собой настенный радиационный пароперегреватель. На обвязочных трубах горелок 0 42X5,5 мм из стали 12Х1МФ были зафиксированы утонения стенок и уменьшения наружных диаметров вследствие высокотемпературной коррозии. Структура поврежденных трубок имела следы перегрева. По границам зерен можно было наблюдать пористость, вызванную процессом ползучести. Заметного количества наносных окислов железа на внутренней поверхности труб не наблюдалось.

работающие по смехе фильтрование — натрмй-катиони-рование (рис. 11-1,6) и коагуляция — фильтрование — натрий-катионирование (рис. 11-1,в). Наиболее простой является первая: она комплектуется одними катионит-ными фильтрами и реагентным — солевым хозяйством и требует поэтому минимальной производственной площади. Для ее применения необходимо, однако, чтобы обрабатываемая вода не содержала заметного количества взвешенных веществ (<5 мг/л). Поэтому в чистом виде используется обычно для умягчения питьевой воды из сети городского водопровода или артезианских вод, не загрязненных железом.

Взаимодействие углерода с углекислотой по реакции (232) практически для различных топлив начинается в интервале температур 700—1000° при отсутствии заметного количества свободного кислорода, причем скорость этой реакции по мере увеличения температуры непрерывно возрастает. На рис. 182 приведены характерные кривые газообразования в слое кокса, по данным исследования М- К. Гродзовского [207].

Наибольшие неудобства возникают во время ремонтных работ, когда требуется выполнять сварные соединения. На внутренних поверхностях оборудования после опорожнения установки остается пленка жидкости, которая подтекает к месту шва и приводит к браку. Существует возможность вытекания заметного количества сплава из недренируемых участков стенда. Поэтому демонтированное оборудование необходимо безотлагательно надежно герметизировать. Сильнее загрязняется контур при разгерметизации.

При наличии в исходной воде заметного количества ионов Na+ соотношение расходов Na- и Н-катионированной воды нужно часто регулировать вследствие изменения кислотности фильтрата Н-фильтров.

Количественная и экспериментальная проверка [26] показала, что электрический двойной слой и электровязкостный эффект (торможение вязкого течения обратным электроосмотическим потоком, вызванным потенциалом течения) не являются причинами заметного повышения вязкости в граничном слое.

Пористую вставку можно считать длинной, если для нее отношение Nu/Nu° < < 1,05, т. е. когда для вставки протяженностью / не происходит заметного повышения средней интенсивности теплоотадчи по сравнению с начальным участком такой же длины / бесконечно протяженной вставки. Из приведенных на рис. 5.14 данных следует, что при Ре = 1 вставку / > 0,13 можно считать длинной, при Ре = 10 такой будет вставка / > 0,21, а при больших значениях Ре (Ре > 100) практически любую вставку (/ >0,1) можно считать длинной.

Для заметного повышения эффективности ПТУ целесообразно одновременно увеличивать рп и Т„. С этой целью во многих современных ПТУ применяют промежуточный (повторный) перегрев пара (см. рис. 1.37) после расширения его в первой группе ступеней. В этом случае располагаемая работа турбины ' и работа цикла, а следовательно, КПД цикла возрастают, уменьшается влажность пара в конце процесса расширения и увеличивается количество теплоты, отдаваемой в конденсаторе. Температура перегрева так же, как начальная температура, ограничена свойствами металла.

Результаты исследования показывают, что положительный эффект легирования обеспечивается при добавках 0,2—0,4% ванадия. Максимальное увеличение износостойкости в гидроабразивной среде достигнуто при 0,5—0,7% добавках ванадия, и коэффициент относительной износостойкости составляет 1,4—1,5. Дальнейшее повышение степени легирования чугуна ванадием не дает заметного повышения износостойкости, а только требует повышенного расхода легирующих шлакообразую-щих смесей, что затрудняет ведение плавки.

Значительное увеличение термостабильности было также установлено в нанокомпозите Си + 0,5 %А120з, полученном путем из-мельчения интенсивной деформацией структуры матрицы, содержащей дисперсные частицы окислов размером 20-30 нм. В то же время в нанокомпозитах А12021 + 10%А12О3 и А16069 + 15%SiC, содержащих существенно большую долю керамических частиц, но с размером около микрометра, заметного повышения термостабильности не было обнаружено [76, 353]. Очевидно, что термостабильность нанокомпозиционных материалов определяется, в первую очередь, дисперсностью и морфологией керамических частиц.

В процессе усталости предварительно наклепанного металла (сплошной или поверхностный наклеп) заметного повышения микротвердости не наблюдается.

Для заметного повышения жаропрочности молибдена вольфрамом требуется добавка последнего (более 20%),'что приводит к нежелат. повышению уд. веса сплава и ухудшению его деформируемости. Подавляющее большинство легирующих элементов охрупчивает молибден. Единств, элементом, повышающим его пластичность, является рений, при введении 40— 50% к-рого молибден может деформироваться при комнатной темп-ре. Однако рений малораспространен и поэтому малодоступен для легирования пром. сплавов. По эффективности повышения жаропрочности молибдена и сохранению его деформируемости из легирующих элементов лучшими являются Zr и Ti. Сплавы, содержащие эти металлы (до 0,5%) однофазные и по физико-химич. природе относятся к группе твердых растворов, упрочняемых нолуго-рячим наклепом. Более высоким уровнем жаропрочности обладают гетерофазные термообрабатываемые сложполегирован-

Что касается заметного повышения фондоемкости, то это вызвано, с одной стороны, высокой стоимостью станков с ЧПУ, а с другой — их неполным освоением.

А.В.Рябченков [20] показал, что многие гальванические покрытия снижают выносливость среднеуглеродистой стали в воздухе на 10—35 %. Хромирование отрицательно влияет на сопротивление усталости стали не только в воздухе, но и в такой агрессивной среде, как 3 %-ный раствор NaCI. Только в 0,004 %-ном растворе NaCI было получено несущественное повышение коррозионной выносливости нормализованной стали 30. Гальваническое хромирование, независимо от методов и режимов его осуществления, не обеспечивает заметного повышения сопротивления коррози-онно-усталостному разрушению из-за высокой пористости покрытий.

Исследования показали возможность заметного повышения производительности глубокого сверления отверстий малого диаметра с помощью следующих мероприятий: 1) сверление снизу вверх (стружка выпадает из отверстия); 2) автоматического вывода сверла через определенные промежутки времени; 3) электрохимического полирования стенок стружечных канавок инструмента; 4) упрочнения сердцевины сверл и расширения стружечной канавки; 5) подбора наиболее эффективных СОЖ, геометрии сверл и режимов резания. При сверлении особо труднообрабатываемых сталей и сплавов прибегают к помощи цельных твердосплавных пластифицированных сверл малого диаметра, дающих положительные результаты.

соляная. Стравливание окалины в растворе соляной кислоты происходит в основном за счёт растворения окислов, а в растворе серной кислоты— за счёт отрыва окислов выделяющимся на границе окалины водородом. Отрыв окислов сопровождается возникновением водородной хрупкости в результате включения в поверхностный слой металла большого количества водорода, что особенно опасно для тонкостенных поковок [2]. С целью предохранения поковок от указанных дефектов травления применяются травильные присадки (регуляторы травления), представляющие собой как органические, так и неорганические вещества, относящиеся, однако, к определённым группам химических соединений. Обширный перечень этих присадок приведён в литературе [1.4,5]. Наиболее известны присадки Фогеля, Антра и КС. Последняя относится к наиболее изученным присадкам и представляет собой сульфи-нированные отходы крови скотобоен. Исследования показали, что наиболее эффективна добавка в ванну присадок в количестве 1—2% [5]. Увеличение содержания присадок не вызывает заметного повышения их действия. Введение в раствор указанного количества КС снижает потери металла до 1—1,5% против 3—4% при травлении без присадок. Повышение температуры ванны против приведенной в табл. 83 ведет к ослаблению действия присадок. Травление производится в деревянных ваннах со свинцовой обкладкой, железных гуммированных, бетонных, литых базальтовых, выложенных кислотоупорными плитками. Подогрев травильных ванн производится паром, для чего на дне ванны располагается змеевик из свинцовой трубы, по которому пропускается пар. В железных гуммированных ваннах применяется нагрев горячей водой, для чего травильная ванна снабжается водяной рубашкой, где вода нагревается паром или электричеством. Нагрев травильного раствора острым паром не рекомендуется. Наиболее долговечны ванны с облицовкой кислотоупорными плитками или из кислотоупорного бетона. Травильные ванны снабжаются бортовыми отсосами вы-