Замкнутых гнутосварных

задача термоупругости для замкнутых цилиндрических оболочек при осесимметричном распределении температуры. Термоустойчивости таких оболочек посвящена работа Козарова [157].

Собственные колебания симметричных, ^слоистых ортотропных свободно опертых (шарнирная опора, допускающая осевое смещение) по всем сторонам цилиндрических панелей и оболочек рассматривались на основе теории типа Доннелла в работе Даса 171 ]. Пензес [217 ] использовал ту же теорию для анализа собственных колебаний замкнутых цилиндрических оболочек со свободно опертыми, и защемленными краями, а также оболочек, один край которых является защемленным, а другой — свободно опертым. Петров и Финкелыптейн [222 ] исследовали относительное влияние различных членов, входящих в уравнения.

132. Ivanov, V. V. (1967). The Stability of Thin Closed Cylindrical Shells Made From Fiberglass. U. S. Air Force Foreign Technol. Div., FTD-HT-67-387, AD-671136. [Иванов В. В. Об устойчивостн тонких замкнутых цилиндрических оболочек, изготовленных из стеклопластика. — Строительная механика и расчет сооружений, 1965, № 3, с. 28—31].

Первый подход связан с исследованием деформирования в условиях ползучести оболочек с начальными несовершенствами. При этом развитие во времени основного (моментного) состояния может привести к их выпучиванию [5, 13, 40, 60, 76, 86, 87, 93]. Начальные прогибы могут задаваться как осесимметричными, так и неосесимметричньши (для замкнутых цилиндрических оболочек). Учет в исходных соотношениях геометрической и (или) физической нелинейности приводит к тому, что при достижении некоторого критического времени ^Кр прогиб (его скорость) неограниченно возрастает, что и принимается в качестве критерия потери устойчивости. Следовательно, определение tK-p формально аналогично определению верхней критической нагрузки в задачах об устойчивости «в большом» гибких упругих оболочек. Такие задачи предлагается относить к задачам о выпучивании [51].

29. Гусев Б. М. К вопросу расчета замкнутых цилиндрических оболочек произвольного поперечного сечения. Труды Всесоюзного НИ и констр. ин-та химического машиностроения, 1966, вып. 50, с. 82—83.

На основании приведенных зависимостей предоставляется возможность оценки долговечности замкнутых цилиндрических накладных элементов шириной «в» (рисунок 3.27,г). Для этого необходимо за ширину накладного цилиндрического элемента в принять размер «а» прямоугольной пластины. При этом другой размер пластины станет равным размеру цилиндрического накладного элемента: в ~nD, где D -диаметр трубы, на которую привариваются накладные элементы. В

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также пластин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь! соответствует статическому критическому внешнему давлению р^, найденному для цилиндрической

48. Иванов В.В. Об устойчивости тонких замкнутых цилиндрических оболочек, изготовленных из стеклопластика / Строительная механика и расчет сооружений. 1965. № 3.

История вопроса. В теории цилиндрических оболочек основными задачами являются расчет замкнутых цилиндрических оболочек (расчет труб) и расчет незамкнутых цилиндрических оболочек, границами которых являются две образующие и две направляющие (расчет цилиндрических пластин). Обычно эти задачи решаются методом двойных либо одинарных тригонометрических рядов. Из них большую ценность представляет метод одинарных рядов, позволяющий подчинить решение на двух краях оболочки произвольным граничным условиям. Использование одного и другого методов существенно затрудняли громоздкие дифференциальные уравнения задач и их высокий порядок, ввиду чего много внимания было уделено упрощению исходных формул. Оказалось, что выбор той или иной системы упрощений зависит от соотношений размеров цилиндрической оболочки.

Для замкнутых цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением р, внешним давлением q и осевыми усилиями Af=const, не изменяющимися по окружной координате у, исходными данными для проведения расчета будут следующие соотношения.

Фермы из замкнутых гнутосварных прямоугольных и квадратных труб весьма экономичны благодаря рациональной форме профиля и бесфасоночным соединениям элементов решетки с поясами. Наиболее целесообразной областью применения таких ферм являются пролеты зданий до 30 м в сочетании с легкими ограждающими конструкциями. При больших нагрузках и пролетах их эффективность, учитывая повышенную стоимость профилей, снижается. Сравнительно высокая жесткость профилей позволяет воспринимать внеузловые нагрузки. Необходимо

• для стропильных ферм из трубчатых профилей (прямоугольных и круглых), а также ферм с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из замкнутых гнутосварных профилей, если отношение высоты сечения к длине элемента не превосходит 1/10 при эксплуатации ферм в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и выше и не более 1/15 - при эксплуатации ферм в районах с температурой наружного воздуха ниже минус 40 °С.

7.110.1. Пример расчета стропильной фермы с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из замкнутых гнутосварных профилей

Таблица 7.6. Усилия в элементах из замкнутых гнутосварных профилей по предварительному расчету

Рис.7.17. Узел крепления раскосов к верхнему поясу стропильной фермы из замкнутых гнутосварных профилей

Стропильные фермы запроектированы из замкнутых гнутосварных профилей с параллельными поясами с уклоном - 1,5%, треугольной решеткой с нисходящими опорными раскосами. Высота ферм по наружным граням поясов 2000 мм, расстояние между узлами по верхнему поясу 3000 мм.

Кровля здания двухскатная с уклоном 1:10 выполняется из трехслойных панелей, уложенных по прогонам из горячекатаных швеллеров. Система связей по покрытию состоит из поперечных горизонтальных связей у торцов здания, расположенных в плоскости верхних поясов ригелей рам и распорок по каждому ряду колонн, выполняемых из замкнутых гнутосварных профилей. Нижние пояса ригелей раскреплены из плоскости подкосами. Продольная жесткость каркаса обеспечива-

ется вертикальными связями по каждому ряду колонн, выполненными из угловой стали и из замкнутых гнутосварных профилей. В сейсмических районах в связях по колоннам устанавливаются энергопоглотители сдвигового типа. Ригель и колонны рамы с тонкими гофрированными стенками рассчитаны на прочность и устойчивость по методике, разработанной в Казпроектстальконструкция. Расход стали на каркас зданий, строящихся в III снеговом районе приведены в таблице 11.14.

1. Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Моло-дечно». Чертежи КМ. Серия 1.460.3-14/90. Выпуск 2.

Для сравнительно легких ферм с меньшими пролетами могут использоваться одностенчатые тавровые и крестовые сечения поясов. Опорные раскосы обычно проектируют по типу сечений поясов ферм. Для двустенчатых элементов решетки наиболее характерны сечения типов, показанных на рис.12Ав,и,к,о,п. Сечения из двух ветвей прокатных профилей соединяются планками и листами. Сечения элементов второстепенных ферм и связи покрытий рационально проектировать из высокопрочных электросварных труб или замкнутых гнутосварных профилей.

7.10.1. Пример расчета стропильной фермы с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из замкнутых гнутосварных профилей..................................................................170

7.10.2. Пример расчета стропильной фермы из замкнутых гнутосварных профилей..................................................................175