Затвердевание происходит

Определение MX первичного ВТП. При современном уровне развития электроники относительно несложно обеспечить малую (0,2 % и ниже) погрешность измерения электрических величин с помощью измерительных каналов АИК. В то же время изготовить качественный ВТП с малой погрешностью преобразования бывает весьма затруднительно. Вследствие этого погрешность определения характеристик и параметров исследуемого образца часто обусловлена погрешностью ВТП. Это делает актуальным периодический контроль их MX, особенно для комплексов, использующих несколько ВТП различных типов. Процедура определения MX первичного преобразователя существенно зависит от его типа и конструкции. Например, измерительные каналы АИК могут быть применены при определении отношения числа витков измерительной и возбуждающей обмоток, их активных и реактивных сопротивлений.

Формулы (3.29) — (3.34) позволяют определить числа зубьев колес 1 и 2 так, чтобы не было заклинивания. Но число зубьев должно быть выбрано еще и так, чтобы не было и интерференции. Однако получить математическое выражение, позволяющее произвести такой выбор, затруднительно, вследствие чего мы ограничимся лишь практическим указанием, а именно: при нарезании колес внутреннего зацепления без сдвига инструмента разность чисел их зубьев должна быть не менее восьми:

Применение уравнений (16.10) при исследовании динамики механизмов с переменными массами звеньев крайне затруднительно' вследствие сложности выражения (16.14) для дополнительного члена D-,. Кроме того, при вычислении кинетической энергии Т надо иметь ввиду, что массы звеньев и отдельных материальных частиц зависят в общем случае от времени, обобщенных координат <7« и обобщенных скоростей qi, что усложняет вычисление частных и полных производных. Поэтому для задач теории механизмов и машин более удобным является другой вид уравнений Лагранжа второго рода, который получается на основании принципа затвердевания.

1. Вводные замечания. В ряде случаев исследование колебаний систем как с конечным, так и бесконечным числом степеней свободы описанными выше точными методами затруднительно вследствие большой математической сложности, состоящей либо в том, что дифференциальные уравнения имеют переменные коэффициенты, если, например, балка имеет неравномерное распределение масс и жесткостей вдоль оси, или в том, что порядок характеристического определителя очень высок и сложно не только решить характеристическое уравнение, но даже и составить его, т. е. раскрыть определитель. Встречаются случаи, в которых требуется быстрая, хотя бы и приближенная оценка динамических свойств системы. В перечисленных выше случаях приходится использовать или целесообразно использовать приближенные методы динамического анализа систем, состоящего в определении собственных частот колебаний, в уста** новлении форм свободных колебаний, определении динамических коэффициентов и в проверке динамической прочности. В настоящем параграфе и рассматриваются такие методы.

Однако данные исследований методом спектрального анализа вибрации не дают возможности точно установить причины возникновения звуковой вибрации в данном источнике колебаний. По этим данным можно сделать лишь самые общие выводы о тех или иных источниках, причем разделение некоторых источников вибрации затруднительно вследствие совпадения частот их составляющих. Поэтому для более точного определения источников звуковой вибрации двигателей необходимы исследования с последовательным исключением источников вибрации.

Однако получение необходимого набора диаграмм циклического деформирования для широкого круга материалов и диапазонов режимов нагружения затруднительно вследствие большого объема необходимых испытаний и недостатка в испытательном оборудовании. При отсутствии необходимых характеристик циклического деформирования для проектировочных расчетов можно использовать схематизированные модели диаграмм циклического деформирования, учитывающих в определенной степени перечисленные эффекты.

Однако аналитическую зависимость «И1 == / (sH2) получить затруднительно вследствие высокого порядка уравнения (18). Поэтому поступим иначе.

Решение этого уравнения в квадратах затруднительно вследствие сложной структуры переменных коэффициентов (4) и (5) .

Ошибочным представляется мнение о том [V.16], что применение диода насыщения в качестве чувствительного элемента для преобразования действующего значения несинусоидального напряжения в сигнал регулирования затруднительно вследствие большой инерционности и тепловых флуктуации, которые снижают надежность измерительного устройства. Постоянная времени диодов насыщения различных типов составляет 0,04 — 0,08 сек. Срок их службы — • не менее 10000 ч [V.7].

Применение исходных образцов вместо технических является более прогрессивным, обеспечивает градуирование любых оптических приборов, дает большую точность и требует меньше времени, вследствие того что образцы имеют более однородную шероховатость. В то же время этот метод не обеспечивает градуирование прсфилометрсв во всем диапазоне классов чистоты; в заводских условиях при серийном изготовлении щупсвых приборов (как оптических, так и электрических) пользоваться для градуирования исходными-образцами, (так же как и техническими) весьма затруднительно вследствие их быстрого износа. А'етод градуирования с использованием исходных образцов является также относительным.

Поточная сборка на неподвижных стендах представляет собой стационарную сборку, выполняемую по принципу диференциации, и широко применяется в серийных производствах, в особенности в тяжёлом машиностроении, когда перемещение собираемых изделий в процессе сборки затруднительно вследствие большого веса и значительных размеров собираемых машин. Эта организационная форма сборки может найти также применение и в тех случаях, когда по условиям технологии сборки перемещение изделия в процессе сборки должно быть исключено.

текучесть вещества Ф (величина, обратная кинематической вязкости т]) непрерывно уменьшается с понижением температуры и затвердевание происходит при ф=10~12 (т) = 1012 Па-с). Такое состояние соответствует так называемому стеклообразному, или

Теперь рассмотрим кривые нагрева и охлаждения сплавов, в которых при охлаждении из жидкого состояния выделяется твердый раствор переменного состава. Диаграмма равновесия таких сплавов показана на рис. 65, а. Если сплав состава х охлаждать медленно без переохлаждения из жидкого состояния, он начнет затвердевать при температуре, соответствующей точке х, лежащей на кривой ликвидуса; первые образующиеся кристаллы будут иметь состав у. Затвердевание происходит

Если затвердевание происходит в условиях равновесия, на-кривых всех сплавов .состава между С и Е (рис. 68, а) вначале обнаруживается остановка, сопровождаемая далее горизонтальной площадкой, связанной с эвтектическим затвердеванием. В подобных условиях на кривых сплавов, содержащих элемента В меньше, чем указывает точка С, не проявится эвтектическая горизонталь. Практически охлаждение не может быть настолько медленным, чтобы произошла полная диффузия в твердой фазе, и поэтому эвтектическая остановка обнаруживалась для сплавов, содержание В в которых меньше, чем в точке С.

ской горизонтали. Эта экстраполяция не обязательно будет по прямой линии, как показано на рисунке, но может быть и по некоторой кривой. Метод дает правильный результат, если затвердевание происходит в равновесных условиях. Из, главы 10 (см. рис. 69) следует, что при методе экстраполяции всегда существует опасность получить кажущийся состав «-фазы, лежащий левее истинных значений на рис. 85.

Теперь рассмотрим кривые нагрева и охлаждения сплавов, в которых при охлаждении из жидкого состояния выделяется твердый раствор переменного состава. Диаграмма равновесия таких сплавов показана на рис. 65, а. Если сплав состава х охлаждать медленно без переохлаждения из жидкого состояния, он начнет затвердевать при температуре, соответствующей точке х, лежащей на кривой ликвидуса; первые образующиеся кристаллы будут иметь состав у. Затвердевание происходит

Если затвердевание происходит в условиях равновесия, на-кривых всех сплавов .состава между С и Е (рис. 68, а) вначале обнаруживается остановка, сопровождаемая далее горизонтальной площадкой, связанной с эвтектическим затвердеванием. В подобных условиях на кривых сплавов, содержащих элемента В меньше, чем указывает точка С, не проявится эвтектическая горизонталь. Практически охлаждение не может быть настолько медленным, чтобы произошла полная диффузия в твердой фазе, и поэтому эвтектическая остановка обнаруживалась для сплавов, содержание В в которых меньше, чем в точке С.

ской горизонтали. Эта экстраполяция не обязательно будет по прямой линии, как показано на рисунке, но может быть и по некоторой кривой. Метод дает правильный результат, если затвердевание происходит в равновесных условиях. Из, главы 10 (см. рис. 69) следует, что при методе экстраполяции всегда существует опасность получить кажущийся состав «-фазы, лежащий левее истинных значений на рис. 85.

Пер винная кристаллизация. Фазовое превращение кристаллического вещества в жидкое (плавление) и обратно (затвердевание) происходит при определенной для данного вещества, зависящей от давления температуре t^. Температура плавления совпадает с температурой твердения (температурой первичной кристаллизации).

В интервале концентрации 'от точки D до точки Е затвердевание происходит согласно диаграмме типа свинец — сурьма. В точке С образуется эвтектика, которая состоит из смеси

Кривая охлаждения эвтектического сплава —' белого чугуна с 4,3% С (фиг. 75, в) — показывает, что его" затвердевание происходит при постоянной температуре 1130° С (большая температурная остановка на кривой), при этом образуется ледебурит, аустенит которого в точке Л! превращается в перлит, и в результате получается структура, состоящая из одного ледебурита.

ратуры прекращается — на кривой образуется горизонтальная площадка. Это объясняется тем, что группировка атомов идет с выделением тепла. По окончании затвердевания кривая снова идет вниз, так как температура понижается. Практически кристаллизация протекает иначе, так как это связано с переохлаждением, т. е. металл при температуре затвердевания остается жидким, и его кристаллизация начинается при более низкой температуре. Разница At между идеальной и истинной температурами кристаллизации называется степенью переохлаждения. Кривая 2 соответствует кристаллизации металла с переохлаждением. Кривая 3 характерна для затвердевания аморфных веществ, у нее нет четко выраженной границы между твердыми и жидким состоянием, затвердевание происходит постепенно. Причина того, что кристаллизация идет с переохлаждением, заключается в следующем. В соответствии со вторым законом термодинамики всякая система стремится к минимальному значению свободной энергии. Поэтому кристаллизация будет идти только в том случае, если твердое состояние обладает меньшей свободной энергией, чем жидкое. При температуре выше чем tK меньшей свободной энергией обладает жидкое состояние. При температуре tK свободные энергии жидкого и твердого состояния равны. Реальная кристаллизация начинается, когда свободная энергия твердого состояния становится меньше, чем жидкого, для чего необходимо некоторое переохлаждение.