Завышенный результат

при недопустимом износе (затуплении) инструмента, фиксируемом устройствами для контроля сил P.\-(, Pyt мощности, тока или вращающего момента.

По характеру действия перегрузки могут быть постепенно нарастающими (например, при затуплении инструмента) или ударными.

3. При значительном затуплении инструмента могут возникнуть условия, при которых сила на контакте будет связана с величиной износа степенной зависимостью, например

режущей кромки при затуплении инструмента

В единичном и серийном производствах следует применять метод свободного съёма затупившегося инструмента со станка: вопрос о затуплении инструмента и необходимости его смены решает рабочий. В крупносерийном и особенно в массовом производстве целесообразно применять принудительный съём, предупреждающий потери, обычно возникающие при работе инструментом за пределами периода стойкости. Осуществление принудительного съёма инструмента по истечении периода его стойкости основывается в производстве указанных типов на стабильности технологических режимов, на чёткости закрепления за станками детале-опе-раций и их повторяемости. Установленная в этих условиях стойкость может служить надёжной базой организации принудительного съёма инструмента.

При затуплении инструмента наблюдается прогрессирующее ухудшение чистоты поверхности (фиг. 194), достигающее по значениям Нск 15—20%. Использование в качестве охлаждающих жидкостей минеральных осерненных масел и эмульсии позволяет улучшить чистоту поверхности при обработке стали 45 на 15—20% по сравнению с обработкой всухую

Номограммы слу жат для ориентире вечного определения чистоты поверхности вновь заточенными инструментами. Радиус закругления ре-жушей кромки при кершине резца при чистовом точении принят равным 2—3 мм, при тонком растачивании 0,5 мм. Геометрия релцов принята по ГОСТ2320-43. Обработка стали 45 производится с охла ждением эмульсией; обработка чугуна и бронзы — без охлаждения. При затуплении инструмента в пределах допустимых износов (см. выше) чистота поверхности снижается на 15— 20%.

Автоматизация включения станка (при затуплении инструмента, расстройстве системы смазки, охлаждении, зажиме заготовки,

Пример 3.5. Эмпирические распределения, близкие к законам распределения с функциями a (t) и Ь (С), могут иметь место при автоматическом изготовлении деталей, ,при совместном износе и затуплении инструмента, при одновременном колебаний температуры и усилий резания и т. п.

силы резания и, как следствие, увеличение значения ряда первичных погрешностей. Поэтому при затуплении инструмента имеет место изменение распределения ср^ (у) во времени.

Изменение шероховатости режущей кромки при затуплении инструмента Шероховатость обработанной поверхности возрастает по мере затупления инструмента в пределах одного класса Применение тщательно доведенного инструмента способствует уменьшению глубины наклепа Износостойкость и усталостная прочность изменяются до оптимальных величин шероховатости и наклепа

для многих рабочих машин) спад начинается близ точки с абсциссой ?' = 0,9, для которой У,• = 0,974/d). Если k>k', то даже небольшое обострение саморегулирования (т. е. небольшое увеличение коэффициента /г) приводит к резкому снижению необходимой величины УГ, т. е. к уменьшению проектируемого маховика. Такой результат имеет большое практическое значение: если привод рабочих машин осуществляется от асинхронных или шунтовых электродвигателей, характеристика которых близка к вертикали (рис. 4.1, 4.5,6) и у которых, следовательно, k > 0,9, то необходимый момент инерции явно меньше Jcn. Значит, в указанных случаях классические методы динамического синтеза дают завышенный результат. Этим и объясняется тот непонятный, на первый взгляд, факт, что валы различных станков, механических пил, прессов и т. п. рабочих машин, приводимых от асинхронных двигателей и имеющих сравнительно небольшие маховики, вращаются тем не менее с небольшой неравномерностью. Расчет с учетом влияния резко выраженного саморегулирования (когда k>k'} позволяет сознательно создавать маховики с небольшим моментом инерции, а следовательно, компактные и с меньшей металлоемкостью.

Эти дне зависимости приведены на рис. 16.2, из которого видно, что приближенный метод дает завышенный результат сравнительно с формулой Ирвина.

По теории Кирхгофа Лд=я(6Д)2 = 5,03-10-3. Таким образом, приближенная теория Кирхгофа дает завышенный результат по сравнению с действительной амплитудой эхосигнала.

для многих рабочих машин) спад начинается близ точки с абсциссой ?' = 0,9, для которой /с = 0,974/со. Если k>k', то даже небольшое обострение саморегулирования (т. е. небольшое увеличение коэффициента k) приводит к резкому снижению необходимой величины Jc, т. е. к уменьшению проектируемого маховика. Такой результат имеет большое практическое значение: если привод рабочих машин осуществляется от асинхронных или шунтовых электродвигателей, характеристика которых близка к вертикали (рис. 4.1, 4.5, б) и у которых, следовательно, k > 0,9, то необходимый момент инерции явно меньше Jco- Значит, в указанных случаях классические методы динамического синтеза дают завышенный результат. Этим и объясняется тот непонятный, на первый взгляд, факт, что валы различных станков, механических пил, прессов и т. п. рабочих машин, приводимых от асинхронных двигателей и имеющих сравнительно небольшие маховики, вращаются тем не менее с небольшой неравномерностью. Расчет с учетом влияния резко выраженного саморегулирования (когда k>k') позволяет сознательно создавать маховики с небольшим моментом инерции, а следовательно, компактные и с меньшей металлоемкостью.

Однако эта формула дает недопустимо завышенный результат. Это происходит потому, что шины, строго говоря, не являются вполне уединенными, длина их относительно мала, а форма сложная.

Указанный метод даёт несколько завышенный результат. Фактическое натяжение обычно бывает на 1—2 кг/см" меньше измеренного, что необходимо учитывать при определении рабочего напряжения з„.

Приведенные зависимости (117) и (118) могут оказаться полезными для расчета зоны термического влияния излучения при лазерной резке тонких листов. Необходимо отметить, что, поскольку при выводе этих формул источник тепла считается неподвижным, оценки размера зоны термического влияния дадут несколько завышенный результат.

Методы расчета на прочность. Прежде чем приступить к расчету на прочность, следует выяснить характер внешних нагрузок (постоянная, циклическая и т. д.) и деформационную способность конструкционного материала (пластичный, с ограниченной пластичностью, хрупкий и т. д.). Основные элементы теплообменных аппаратов работают, как правило, в условиях спокойных нагрузок и выполняются из пластичных материалов. Количество тепло-смен за срок службы аппарата определяется в основном числом пусков — остановок (для большинства стационарных установок их частота невелика). В подобных случаях прочностные возможности конструкции правильнее оценивать по предельным нагрузкам, так как оценка прочности по максимальным напряжениям дает несколько завышенный результат. Однако метод предельных нагрузок применять нельзя, если нагрузка носит циклический характер или недопустимо (например, по коррозионным соображениям) появление пластических зон в металле, а также если искомой величиной является деформация. В этих случаях применяют упругий метод расчета,

При работе станка под нагрузкой влияние его геометрических погрешностей может частично компенсироваться. Например, расчет вогнутости плоской поверхности при обработке на вертикально-фрезерном станке дает завышенный результат, так как эта погрешность компенсируется отжатием фрезерной головки и изменением угла наклона шпинделя в процессе фрезерования.

1 Приближенная формула дает несколько завышенный результат (до Ю- 15%).

На рис. 4.27 показана зависимость е(а) от ошибки ф в определении реперного направления для конкретного материала. Заслуживает внимания несимметричный характер кривой: при одинаковых по модулю отклонениях ф завышенный результат измерения о оказывается ближе к истинному, чем заниженный.