Зависимость эффективного

Приближенно зависимость эффективной мощности N е от скорости судна v и его водоизмещения D имеет следующий вид:

Николас и др. [46] анализировали механику сдвиговых испытаний методом сидячей капли, рассматривая лишь прочность составляющих образца (т. е. игнорируя их механическое взаимодействие и влияние концентрации напряжений); они установили, что при углах смачивания больше 108° образец разрушается под действием растягивающих, а не сдвиговых напряжений, возникающих на поверхности раздела при деформации образца. Полученная ими аналитически зависимость эффективной прочности от угла смачивания (рис. 19) хорошо согласуется с данными для систем Си —А12О3 (гл. 8).

Альсиферовые и карбонильные сердечники изготавливаются из высокодисперсных ферромагнитных частиц, которые изолируются полистироловой или бакелитовой смолой; эта масса затем прессуется в сердечники нужной формы. Расчет индуктивности катушек с ферритовыми и другими магнитодиэлектрическими сердечниками весьма сложен. Уменьшение магнитного сопротивления может быть учтено с помощью так называемой катушечной эффективной магнитной проницаемости, представляющей собой отношение индуктивности катушки с сердечником к индуктивности той же катушки без сердечника. Для накладных катушек с цилиндрическими сердечниками в зависимости от соотношения диаметра и длины сердечника, близости намотки к центру катушки, толщине намотки эффективная магнитная проницаемость изменяется от 1,2 до 5. Катушки с броневыми сердечниками имеют эффективную проницаемость от 3 до 12. Зависимость эффективной магнитной проницаемости цэфф от размеров ферритового сердечника (марки Ф600) и числа слоев намотки катушки приведена на рис. 1-1. С увеличением намотки катушки и соотношения lc/dc эффективная магнитная проницаемость уменьшается.

Рис. 1-il. Зависимость эффективной магнитной проницаемости от изменения отношения длины 1К к диаметру rfc ферритового цилиндрического стержня марки Ф600 при разном числе слоев намотки катушки.

Зависимость эффективной проницаемости от частоты изменения поля для нек-рых никель-цинковых оксиферов и низконикелевого пермаллоя 50НХС: ; — оксифер — 2000, 2 — оксифер — 1000, 3 — оксифер — 400, 4 — оксифер — 200, S — пермаллой 50НХС толщиной 0,1 мм.

зависимость эффективной проницаемости И* эФФ от частоты изменения поля для ряда никельцинковых О. в сравнении с низконикелевым пермаллоем 50НХС. Из показанного на рис. следует, что критич. полоса частот, в к-рой происходит резкий спад проницаемости (и быстрый рост потерь) даже для О. с наиболее высокой проницаемостью, сдвинута в область 100 кгц —• 1 Мгц, тогда как для пермаллоя эта область находится в диапазоне 10—100 кгц. О. с небольшой проницаемостью (РЧ-50, РЧ-12) используют при частоте до десятков Мгц. В системе MgO—MnO — Fe.203 разработаны О. с прямоугольной петлей гистерезиса, применяемые для магнитных усилителей и в качестве запоминающих элементов вычислит, машин. О. типа И-5 с повыш. магнитной индукцией применяются в высокочастотных устройствах повыш. мощности. Ферриты МеО — ВаО — Fo203 с гексагональной решеткой, имеющие небольшую проницаемость, используются при частоте до 500 Мгц. Медноникелевые О., отличающиеся узкой полосой поглощения, предназначены для применений в трехсантиметровом диапазоне (10* Мгц). На основе гексагонального О. бария разработаны постоянные магниты, имеющие ряд преимуществ по сравнению с металлич. магнитами (малый уд. вес, высокое электро-

Фиг. 32. Зависимость эффективной мощности двигателя от скорости автомобиля.

Рис. 4-4. Зависимость эффективной теплопроводности от пористости и температуры [Л. 4-7].

Рис. 6-12. Зависимость эффективной энтальпии материалов от энтальпии торможения 1 е воздуха.

Рис. 8-18. Зависимость эффективной энтальпии /эфф =

Рис. 8-21. Зависимость эффективной энтальпии стеклопластика /эфф от энтальпии набегающего потока 1е

Аналитическую зависимость эффективного потенциала электрода от плотности тока V = f (i) можно получить только для простых случаев коррозии, в то время как поляризационные кривые (графическое изображение этой зависимости) можно получить опытным путем даже для наиболее сложных случаев коррозии, соответствующих практическим условиям работы коррозионных элементов.

Рис. 1.16. Зависимость эффективного к.п.д. дуги от параметров режима сварки

Рис. 1.18. Зависимость эффективного

С ВЫЧИСЛЯЕТСЯ АНАЛИТИЧЕСКАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ЭФФЕКТИВНОГО К. П. Д. ГТУ

Рис. 5.4. Зависимость эффективного КПД турбоагрегата от его мощности и от начального давления пара

Рис. 1.16. Зависимость эффективного к.п.д. дуги от параметров режима сварки

Рис. 1.18. Зависимость эффективного к.п.д. от напряжения на дуге:

Рис. 94. Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений /<т от теоретического ат .при усталостных испытаниях: 1— технически чистого-титана; 2 — сплавов с ав»750 МПа; 3 — сплавов

Рис. 115. Зависимость эффективного коэффициента концентрации Л"т образца технически чистого-титана от способа подреза и коэффициента ат (заштрихована зона разброса данных): / — шлифование; // — токарное точение; /// — накатывание; <*т равен: /—2,0т т2,5; 2-2,7-3,2; 3-1,4-г2,0; 4-2,8* тЗ,2; 5-2,0-2,4; 5-3,0

говечность на образцах с концентраторами напряжений, чем на гладких образцах, поэтому качеству обработки поверхности в районах концентрации напряжения должно быть уделено особое внимание. На рис. 115 представлена зависимость эффективного коэффициента концентрации /Ст образца технически чистого титана от способа надреза и коэффициента ат. Видно, что при изготовлении надреза шлифовкой /Ст может быть даже выше теоретического ат. Вместе с тем получение надреза накаткой практически нейтрализует концентрацию напряжений. Это необходимо учитывать при выборе метода Нарезки резьбы на крепеже.

Во-вторых, для слоистых углепластиков и боропласти-ков на эпоксидном связующем наблюдается аномальная зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений от размера кругового отверстия. Обнаруженный эффект несовместим с моделированием слоистого композита как однородного анизотропного упругого материала, поскольку размер кругового отверстия в бесконечной пластине из такого материала не влияет на теоретический коэффициент концентрации напряжений.