Зависимость абсолютной

Многие исследователи пытались найти зависимость эрозионной стойкости материалов от их механических качеств (временное сопротивление, вязкость, предел усталости, отношение предела текучести к пределу прочности, поверхностная твердость и т. п.). Из работ, в которых обсуждается этот вопрос, можно указать, например, на {Л. 43 и 61—66]. Общих зависимостей такого рода установить не удалось, однако подмечено, что с увеличением поверхностной твердости при прочих равных условиях эрозионная стойкость металлов, как правило, растет {Л. 43, 63, 64 и др.]. Это отчетливо видно из рис. 26, где представлены заимствованные из [Л. 43] зависимости эрозионной стойкости различных групп материалов от их твердости, полученные при испытаниях на магнитострикционном аппарате.

б) Зависимость эрозионной стойкости от состояния и свойств поверхности детали............. 33

Хромоиикелевые наплавленные стали содержали от 12 до 16%' хрома, от 1 до 14% никеля и около 0,1% углерода. Исходная структура и эрозионная стойкость исследованных сплавов приведены в табл. 14. Как видно из этих данных, для наплавленного металла справедлива та же зависимость эрозионной стойкости от природы сплава и его исходной структуры, что и для нержавеющих сталей (см. табл. 13). Наибольшей эрозионной стойкостью обладают наплавленные хромоникелевые сплавы с мартенситной структурой, а также мартенситно-аусте-нитные со структурой метастабильного аустенита.

Рис^ 38. Схематический график, характеризующий зависимость эрозионной стойкости от скорости потока для сплавов: 1 — с высоким сопротивлением коррозии и эрозии; 2-е низким сопротивлением коррозии и высоким — эрозии; 3 — с высоким сопротивлением коррозии и низким — эрозии; 4 — с низким сопротивление коррозии и эрозии

Отпуск мартенсита при температурах 350—400° С практически не снижает эрозионную стойкость закаленной стали. Выделяющиеся при указанных температурах отпуска карбиды находятся в дисперсном состоянии и прочно связаны с соседней структурной составляющей. При температурах отпуска 400—450° С у выделившихся карбидов происходит нарушение когерентной связи, интенсифицируется рост блоков структурной мозаики, развивается гетерогенность и сопротивление разрушению резко падает. На рис. 91 приведена зависимость эрозионной стойкости закаленных сталей от температуры отпуска. Такое же изменение эрозионной стойкости после отпуска характерно и для других исследованных сталей.

Рис. 98. Зависимость эрозионной стойкости стали (потери массы за 6 ч) от содержания хрома

Рис. 99. Зависимость эрозионной стойкости (потери массы за 6 ч) аустенитных сталей от содержания хрома при разном содержании марганца:

Рис. 100. Зависимость эрозионной стойкости сталей (потери массы за в ч) от содержания никеля:

Рис. 104. Зависимость эрозионной стойкости стали (потери массы за 10 ч) от содержания кремния:

Рис. 105. Зависимость эрозионной стойкости стали (потери массы за 10 ч) от содержания молибдена:

Рис. 143. Зависимость эрозионной стойкости (потери массы) мартенсита, полученного обычной и индукционной закалкой от продолжительности испытаний:

Рис. 18. Зависимость абсолютной чувствительности от толщины стали для различных источников излучения

Рис. 4. Зависимость абсолютной величины проекций />и (г, ф), оцененных с помощью немоноэнергетического излучения, от точного значения р (г, <р) для фиксированных

цах, на которые накладывались никелевые пленки толщиной 4,5; 9; 15,5 и 24 мкм. На рис. 1 показана зависимость абсолютной ошибки измерений (по сравнению с плоской поверхностью ^кр = °°) от радиуса кривизны.

Рис. 20. Зависимость абсолютной чувствительности Wa6c от толщины стали для различных источников излучения

Рис. 12. Зависимость абсолютной скорости капель сж от длины разгона s и скорости пара в зазоре сп при р = 0,05 ат.

Из формул (10-9) и (10-10) видно, что с уменьшением диаметра частиц коэффициент теплообмена стенки должен увеличиваться. Эти формулы указывают также на прямую зависимость абсолютной величины аст от коэффициента теплопроводности среды (газа). Из формулы (10-10) на первый взгляд следует даже прямая пропорциональность ссст.макс и Хс. Однако такой вывод был бы неправильным. При переходе от одной среды к другой, например от воздуха к водороду, в выражении (10-10) для максимального аст изменяется (возрастает) не только ^с, «о и соответствующая максимуму аст порозность

Рис. 93. Треугольники скоростей на входных и выходных кромках насоса и турбины, относящиеся к номинальному режиму работы (ф=1). Показана зависимость абсолютной скорости с от углов лопа-I ток а и Р:

получим следующую зависимость абсолютной влажности внутреннего воздуха от интенсивности влаговыделения и кратности воздухообмена:

Рис. 13. Зависимость абсолютной чувствительности от толщины стали для различных источников излучения

Рис. 4. Зависимость абсолютной величины проекций рк (г, ф), оцененных с помощью немоноэнергетического излучения, от точного значенияр (г, ф) для фиксированных

Рис 7.11. Зависимость абсолютной эффективной вяз — кости красочной суспензии от степени заполнения