Зависимость безразмерной

Рис. 15.10. Зависимость безразмерных коэффициентов а„Уг/(а..уЯ) от безразмерного расстояния от вершины трещины до точки перед ней г/7 (/ — горизонтальная трещипа на рис. 15.9, 2—вертикальная).

7. По результатам опыта построить зависимости давления Н, мощности Л^эл и к.п.д. т[ от расхода вентилятора Q0, подсчитанного при стандартных условиях, а также зависимость безразмерных коэффициентов Н, N и •ц от безразмерного коэффициента расхода Q.

Безразмерное распределение напряжений представляет собой зависимость безразмерных напряжений от безразмерных координат, причем напряжение отнесено к его номинальному значению. Это распределение напряжений не зависит от размера включений, свойств материала матрицы и общей эффективной усадки. При заданном размещении включений достаточно знать безразмерное распределение напряжений в матрице из одного материала, чтобы указать напряженное состояние для любого другого материала, если для обоих материалов известно номинальное напряжение.

Зависимость безразмерных сопротивлений протяжки от параметров слитка и режима колебаний кристаллизатора

Рис. 3-10. Зависимость безразмерных времен установления квазистационарной скорости разрушения t и глубины прогрева t, от параметров

Рис. 3.1. Зависимость безразмерных коэффициентов межфазного тепломассообмена от числа Рейнояьдса в дисперсных системах [26]:

Характеристическое уравнение системы (8.211) аналогично уравнению (8.200), а зависимость безразмерных частот Kt от коэффициентов системы (8.211) аналогична выражениям (8.203).

Рис. 27. Зависимость безразмерных г радиусов воздушного вихря от А (Аэ):

Рис. 9.2. Зависимость безразмерных параметров гидропривода Т и ^ °т и. А. и1 /

Области зарождающейся кавитации на тыльной и лицевой поверхности профиля могут быть охарактеризованы геометрически расстояниями от входной кромки до точек начала ,Я0 и конца Я соответствующих кавитационных зон / и // (рис. 1-11, левая часть). Отнеся соответствующие координаты кавитационных зон к хорде профиля /, можно найти зависимость безразмерных параметров Яо//, Я// от угла атаки набегающего потока ас*,. Полученные зависимости (рис. 1-11, левая часть) позволяют определять протяженность и расположение

При неизменном значении pt и р2, как следует из треугольника скоростей, закрутка воздуха в колесе должна быть примерно пропорциональна и. Следовательно, эффективная и соответственно адиабатическая работа должны изменяться при этом пропорционально квадрату окружной скорости, т. е. коэффициент Н* должен быть примерно постоянным. Таким образом, безразмерные характеристики ступеней должны гораздо меньше зависеть от окружной скорости колеса, чем характеристики, представленные в обычных координатах. Это подтверждается данными рис. 4.9, где для иллюстрации приведена безразмерная характеристика той же ступени, что и на рис. 4.8. Слабая зависимость безразмерных характеристик от ык.пр облегчает анализ их протекания.

На рис. 20.6 представлена зависимость безразмерной предельной нагрузки а# = р0 yL/Kc от безразмерной длины трещины 1+ = IIL для следующих параметров:

Из соотношения (40.3) для полиуретана Solithane-113 (см. табл. 39.1) численным методом получена зависимость безразмерной длины l(t)/la от безразмерного времени 0 = t/T (Т — = 0,369 с — время релаксации рассматриваемого полимера).

Рис. -'i0.3. Зависимость безразмерной длины трещины от безразмерного времени в зада-че Гриффитса для тела Кель- зависимость вина (сплошная линия — расчет, пунктирная — эксперимент).

Рис. 46.3. Зависимость безразмерной скорости высвобождения энергии от

Зависимость безразмерной температуры

Рис. 6.13. Зависимость безразмерной частоты отрыва пузырей от р/ркр [20]:

На рис. 2-13 представлена зависимость безразмерной температуры в от длины стержня при различных значениях параметра m (т\<т^< <т3).

Рис. 2.6. Зависимость безразмерной энергии е от радиальной координаты х после лопаточного завихрителя с постоянным углом выхода fy =30° и безударным входом:

Функция ejj представляет собой зависимость безразмерной энергии движущейся жидкости от относительной глубины потока х, где Xj < х < < х2 , при сохранении горизонтальности потока и 'неизменных значениях q и П, заданных в сверхкритическом состоянии. Если сверхкритическая координата Xi меняется на любую малую, но конечную величину Ддс, , то для удержания формы течения необходима сила АрВН. Если такой силы не будет, то Axi возрастает до тех пор, пока не станет Д*! =хг - xt , т. е. при любом малом, но конечном изменении координаты Axj возникает дальнейшее изменение координаты хг до подкритической х2 . Подкрити-ческая же координата х2 не может изменяться без увеличения энергии жидкости. Оба состояния с глубиной хг и х2 являются состоянием равновесия формы течения, так как в них при бесконечно малом изменении

Рис. 6.2. Зависимость безразмерной толщины пленки от скорости пара N204: 1—б= = 5-Ю-5 м; 2—10-* м; 3— Р=4 бар, 4—7 бар

На рис. 10 [26] представлена теоретическая зависимость безразмерной толщины от относительного времени действия постоянной нормальной нагрузки. Для сравнения пунктиром показан график зависимости толщины полимолекулярного граничного слоя, полученный в работе [15]. Интересен вывод, сделанный в работе [33] о том, что толщина смазочной пленки масла менее 5 мкм в цилиндрических направляющих оси баланса авиационных часов приводит к недопустимому увеличению момента трения.