Зависимость деформаций

Рис. 6.10. Влияние давления окружающей среды р, на зависимость безразмерного расхода охладителя (воды) от положения поверхности испарения при Re = 0,1:

Рпс. 15.6. Зависимость безразмерного коэффициента авУг/(аа,УО от безразмерного расстояния от вершины трещины до точки на ее продолжении г/1.

Рис. 15.8. Зависимость безразмерного коэффициента ОЙУГ/(0«>УО от безразмерного расстояния г/1.

Рис. 15.12. Зависимость безразмерного коэффициента огУг/(Оо=УЯ) от безразмерного расстояния г/1.

Рис. 1.34. Зависимость безразмерного потенциала в точке контакта электродов от

Кривые характеризуют зависимость безразмерного комплекса 0Ь определенного как отношение соответствующих затрат на производство тепловой энергии на б'азе ВЭР к аналогичным затратам на тепловую энергию при использовании первичных топливно-энергетических ресурсов, от годового числа часов использования установленной мощности котлов-утилизаторов при различных критериальных оценках: при оценке по капитальным вложениям в топливо, утилизационное и энергетическое оборудование, по прямым затратам на топливо, по замыкающим затратам на тепловую энергию. Равноэко-номичность отдельных вариантов производства тепловой энергии наступает при 0=1.

Рис. 7-3. Зависимость безразмерного комплекса 0i от числа часов использования установленной мощности котла-утилизатора. / — оценка по замыкающим затратам на тепловую энергию; 2 — оценка по прямым приведенным затратам на топливо; 3 — оценка по капиталовложениям в топливо и оборудование.

Рис. 7-4. Зависимость безразмерного комплекса 62 от замыкающих затрат на электроэнергию.

При силовом направлении использования ВЭР на производство электроэнергии экономическая эффективность принятого способа утилизации определяется уровнем замыкающих затрат на электроэнергию «рэ, характерных для данного района размещения предприятия. На рис. 7-4 приведена функциональная зависимость безразмерного комплекса 02, характеризующего отношение затрат в энергетическое оборудование утилизационной станции к замыкающим затратам на электроэнергию, от уровня замыкающих затрат на электроэнергию для различных районов СССР. Границы зоны экономической эффективности варианта утилизации при силовом направлении использования ВЭР расширяются с увеличением замыкающих затрат на электроэнергию. Для районов Сибири, отличающихся низкими затратами на производство электроэнергии, экономический эффект от утилизации ВЭР приближается к минимуму. Для районов Центра, отличающихся высоким значением замыкающих затрат на топливо, а следовательно, высоким значением замыкающих затрат на электроэнергию (примерно,

Замыкающие затраты на топливо зависят от географического района размещения промышленного предприятия. На рис. 7-5 приведены кривые, характеризующие зависимость безразмерного комплекса 9з (отношение приведенных затрат при сжигании на промышленных ТЭЦ горючих ВЭР к аналогичным затратам при сжигании природного газа, мазута и угля) от значений замыкающих затрат на различные виды топлива для разных районов страны.

При определении критического значения ркр для конкретной оболочки необходимо в зависимости р„ = р„ (п, -„-, -]-)» выражаемой формулой (6.55), подобрать число волн в окружном направлении пкр, дающее минимальное значение рп. На рис. 6.17, а дана типичная зависимость безразмерного давления рп

. С учетом уравнения (3.66) и данных работы [345] температурная зависимость деформаций ег определяется выражением

Мы подчеркиваем, что, несмотря на указанную неоднозначность, зависимость деформаций от полного касательного усилия определяется единственным образом. Тем не менее чувство известной неудовлетворенности остается. Поскольку граничное волокно считается нерастяжимым, равенство нулю горизонтальной составляющей перемещений точек этого волокна является следствием не граничных условий (за исключением одной точки), а уравнений, и для устранения указанной выше неоднозначности пришлось задать горизонтальную составляющую поверхностных усилий на границе (за исключением одной точки), а не определить ее из теории. В идеализированной теории все предположения подобного сорта равноправны, но вопрос состоит в том, к чему приближается соответствующее выбранному предположению решение: к решению для реального материала или к решению для идеального упругого материала со слегка растяжимыми волокнами.

Исследуемый промежуток времени делится на большое число малых интервалов. Рассчитанные приращения деформаций ползучести и напряжений суммируются в конце каждого интервала. В результате получается дискретная аппроксимация изменения напряжений и деформаций ползучести каждого конечного элемента во времени. Также определяется осредненная временная зависимость деформаций ползучести всего прямоугольного массива элементов, представляющего однонаправленный материал.

Рис. 25. Зависимость деформаций сплава ХН77ТЮР от вида нагружения:

б) зависимость деформаций от числа циклов нагружения

где Wa — энергия деформации от напряжения а у вершины надреза; Ws — энергия деформации от номинального напряжения S; / (е) — зависимость деформаций и напряжений (1).

Относительные деформации определяются по формулам (8) — (12), которые приведены ниже. Если подставить зависимость деформаций тензорезисторов «,• от давления в формулы (1) — (3), то получим функцию преобразования датчика. Параметры, входящие в соотношения (1) — (3), обусловлены процессами старения в датчике и могут изменяться во времени. Будем рассматривать закон изменения во времени номинальных сопротивлений тензорезисторов ./?„,- и относительных деформаций EI.

Приведем формулы, выражающие зависимость деформаций срединной поверхности и параметров изменения ее кривизны от компонентов перемещения:

4. Блок учета ползучести, реализующий закон упрочнения (4) (подпрограмма CREEP). Зависимость деформаций ползучести по толщине оболочки аппроксимируется сплайном, что позволяет избежать в формуле (2) численного интегрирования.

а — зависимость деформаций Е от напряжений в бетоне а; б — деформации бетона в зоне проходки; в — напряжения в бетоне в зоне проходки

Рис. 3. Зависимость деформаций стеклопластика от тока индуктора.