Зависимость графически

На рис. 51 приведены зависимости рабочего давления среды от температуры для трубок из фторопласта-4 диаметром 2 мм, a на рис. 52 зависимость коэффициента трения от числа Рейнольд-са для потока воды или воздуха. На рис. 53 дана зависимость гидравлического сопротивления от скорости для трубок с внутренним диаметром 2 мм, а на рис. 54 показана зависимость сни-

Зависимость гидравлического к. п. д. турбины от коэфициента диффузорности всасывающей трубы даётся равенством

2. Зависимость гидравлического сопротивления («/ж2) от скорости воды

Гидравлическое сопротивление газораспределительной решетки определяется перед пуском котла путем холодных продувок. Типичная зависимость гидравлического сопротивления решетки от скорости воздуха, рассчитанной на полное сечение решетки w и на сечение отверстий в колпачках К^ , приведена на рис. 6.5. Здесь же приведена зависимость суммарного сопротивления слоя и решетки от скорости воздуха (кривая 2).

В статье излагаются результаты экспериментального исследования при движении однофазного (вода, перегретый пар) ж двухфазного пароводяного потока в каналах сложной формы. Изучалась зависимость гидравлического сопротивления от относительного шага пучка (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31), числа стержней (гс=7, 19, 21) характера упаковки (по равностороннему треугольнику или квадрату) и режимных параметров (wy, x, р). Опыты проводились при адиабатическом течении двухфазного потока. Поверхность каналов, контактирующая с двухфазным потоком, имела одинаковую абсолютную шероховатость, равную 2—3 мк.

различаться между собой. В связи с изложенными выше обстоятельствами особое значение приобретает правильный выбор положения и формы (наличие вытеснителей) обечайки. На рис. 1 показана зависимость гидравлического диаметра канала от размера поперечного сечения теплообменного аппарата, рассчитанная для пучка стержней с упаковкой по равностороннему треугольнику и

Рис. 1. Зависимость гидравлического диаметра канала от

Зависимость гидравлического сопротивления от давления при некотором произвольно выбранном реперном паросодержании х=^ =0.5 показана на рис. 8. Помимо экспериментальных данных, полученных на пучках различной конфигурации, на графике приведены также опытные данные авторов [13 — 15, 19 — 20] по трубам. Все экспериментальные точки вполне удовлетворительно группируются вокруг кривой, которая описывается уравнением

Зависимость гидравлического сопротивления от паросодержания показана на рис. 9. Из графика видно, что все опытные точки, полученные как на пучках различной конфигурации, так и на трубах (для докризисных режимов) [13—15, 19—20], группируются с разбросом, не превышающим +20% вокруг осредняю-щей кривой, которая может быть аппроксимирована следующим уравнением:

Рис. 7. Зависимость гидравлического Рис. 8. Зависимость комплекса сопротивления от относительного Дрдф — Дро

Рис. 9. Зависимость гидравлического сопротивления от весового паро-

где коэффициент пропорциональности С называется жесткостью пружины и выражается в Н/м, Н/см или Н/мм. Эта зависимость графически выражается отрезком прямой, проходящей через начало осей координат (A/, F) (рис. 1.162, в), и тогда с учетом масштабов по осям при растяжении пружины на А/ работа силы F

Приложим к стержню (рис. 2.43, и) растягивающую силу F, медленно возрастающую отчнуля до конечного значения. До определенных пределов нагружения между приложенной внешней" нагрузкой и вызванным ею удлинением стержня существует линейная зависимость. Изобразим эту зависимость графически (рис. 2.43, б).

циклов, которая представляет собой зависимость амплитуды аа переменной составляющей напряжения цикла от постоянной его составляющей <тт. Как показывают эксперименты, эта зависимость графически представляется кривой линией, которую без большой погрешности можно аппроксимировать ломаной (рис. 6.20).

Представляя эту зависимость графически, мы получим криволинейную (пунктир) зависимость L(z), черт. 59.

Если проекцию силы на касательную (обозначим ее просто Р) выразить в функции пути s и представить зависимость графически (фиг. 38), откладывая по оси абсцисс в единице длины y,s единиц проходимого пути, а по оси ординат в единице длины ^ единиц силы (масштабные множители), то работа на пути

Тепло- и электропроводность сплавов в твердом состоянии зависит от их состава и структуры. Для эвтектических систем эта зависимость графически изображается прямой линией, соединяющей точки на диаграмме состояния системы, отвечающие при выбранной температуре электро- или теплопроводности соответствующих фаз, составных частей механической смеси (чистых металлов, предельных твердых растворов, химических соединений). Образование твердого раствора сопровождается понижением тепло- и электропроводности, и изменение этих свойств в зависимости от состава представляет собой вогнутую кривую [19]. У жидких металлических сплавов эти свойства являются более сложной функцией состава.

Эта зависимость графически изображена на рис. 5-36.

Если проекцию силы на касательную (обозначим ее просто Р) выразить в функции пути s и представить зависимость графически (фиг. 38), откладывая по оси абсцисс в единице длины p.s единиц проходимого пути, а по оси ординат в единице длины fj.p единиц силы (масштабные множители), то работа на пути от si до S2 пропорциональна заштрихованной площади:

Для наглядности наиболее целесообразно изобразить эту зависимость графически. На рис. 32 представлена диаграмма изменения теплового потока и температуры гидромуфты по времени.

Эта зависимость графически показана на рис. 27, где в качестве осей координат приняты величины рдг и pv\ KQ представлен серией наклонных линий. Из графика видно, что если в зоне пайки создать вакуум с остаточным давлением 1,33 Па или

Между политропным и изоэнтропным КПД существует зависимость, графически изображенная на рис. 5.29.

Между политропным и изоэнтропным КПД существует зависимость, графически изображенная на рис. 5.29.