Зависимость касательного

Рис. 436. Зависимость жесткости от

Соответствующим преобразованием формул (5) и (6) можно показать, что автором работ [1 ] и [2 ] во всех случаях принимается кубическая зависимость жесткости от толщины стенки, а влияние формы и длины гофра одновременно учитывается функциями /3, I z, 1з, I*, 1ь или коэффициентами А0, Аъ А%, В0.

В работе [7J точно так же принимается кубическая зависимость жесткости от толщины стенки (см. формулу 8), а влияние формы и длины гофров отражается функцией KQ, описанной уравнением (9).

Примерами муфт с кусочно-линейными упругими характеристиками являются различные муфты с металлическими упругими элементами (спиральными или плоскими пружинами). На рис. 51, а в качестве примера показана пружинная муфта без ограничителей деформации, на рис. 51, б — ее упругая характеристика, на рис. 51, е — зависимость жесткости от относительного угла поворота полумуфт. Муфта с предварительным натягом в ненагруженном состоянии представлена на рис. 52, а, а на рис. 52, б — ее упругая характеристика.

измерений не вызывает особых затруднений. В настоящее время экспериментальные натуральные исследования обычно сочетаются с исследованиями на математических моделях, в задачи лабораторных экспериментальных исследований включено также определение данных, необходимых для расчета коэффициентов и нелинейных зависимостей, входящих в уравнения математической модели. К ним относятся собственные частоты колебания, моменты инерции звеньев, коэффициенты демпфирования, зазоры, зависимость сил трения от скорости, зависимость жесткости стыков от нагрузки и др.

Рис. 436. Зависимость жесткости от Рк/Рн н h

д) Рис. 9.8. Зависимость жесткости сильфона от размерных параметров:

Рис. 1.2. Выходная кривая регенерируемое™ КУ-2 вое-становленным и привозным раствором Na2SO4 (а) и зависимость жесткости частично умягченного ОРР от 303 концентрации Na2SC>4 (б)

Рис. 6.11. Зависимость жесткости отработавшего раствора кислоты от расхода поваренной соли (а) и концентрации регенерационного раствора кислоты (б)

В системах внброизоляции ручных машин находят широкое применение стальные пружины, упругие элементы из высокоэластичйых материалов (резины, полиу ретана и др.) и пневматические упругие элементы (поршневого типа в проточной металлической камере и герметизированные пневмобаллоны в резинокордной камере). Преимуществами стальных пружин являются возможность достижения малого демпфирования, слабая зависимость жесткости от температуры, стабильность во времени, но в некоторых условиях пружины могут быть дополнительным источником шума (особенно в машинах ударного действия). Существуют металлические пружины с повышенным демпфированием.

Упругим элементам из высокоэластичных материалов можно придавать разнообразную форму, отвечающую конструктивным и эксплуатационным требованиям. Они практически бесшумны. Кроме того, они обладают низкой теплопроводностью и поэтому хорошо подходят для облицовки поверхности рукояти, соприкасающейся с рукой оператора. В иных условиях при повышенной диссипации энергии низкая теплопроводность может привести к чрезмерному нагреву упругого элемента. К недостаткам высокоэластичных материалов относятся их сравнительно быстрое старение и значительная зависимость жесткости от температуры.

Формула (2.24) устанавливает линейную зависимость касательного напряжения вдоль любого радиуса поперечного сечения.

у = 30. В трубе со скрученной лентой так же, как и в трубе без ленты, число Нус-сельта определяется распределением коэффициента турбулентной вязкости по радиусу. Это распределение может быть найдено из универсального профиля скорости v* = /(у*) . При у* > 200 [75] безразмерный профиль скорости отклоняется от универсального. Однако в связи с тем, что пристенный слой в процессе теплообмена играет определяющую роль, можно приближенно считать распределение коэффициента турбулентной вязкости в' ядре закрученного потока по универсальному профилю для трубы. Зависимость касательного напряжения от радиуса будем считать линейной, как для трубы. Рассматривая усредненные по углу <р величины, &

Рис. 1. Зависимость касательного напряжения от коэффициента вида напряженного деформированного состояния: сталь ЭИ405; v = 30 м/мин; у = 0°:

Диаграмма сдвига (зависимость касательного напряжения ^ху от угловой деформации уг„ при чистом сдвиге) Диаграмма сдвига строится по диаграмме растяжения по формулам

Диаграмма сдвига (зависимость касательного напряжения тлу от угловой деформации fjpj, при чистом сдвиге). Диаграмма сдвига строится по диаграмме растяжения по формулам

Следует отметить, что наличие нелинейного члена А (р«)2 в выражении для касательного напряжения существенно усложняет решение нестационарных уравнений: появляются гармоники с удвоенной частотой. Для приближенных оценок можно воспользоваться методом гармонической линеаризации. Идея метода гармонической линеаризации заключается в следующем. Квадратичную временную зависимость касательного напряжения на стенке канала можно заменить эквивалентной синусоидальной зависимостью Д-% = A sin cot таким образом (рис. 2), чтобы

б — зависимость касательного усилия от относитель-

Рис. 4-1. Зависимость касательного напряжения тш на стенке от скорости отсасывания в ламинарных пограничных слоях при и\(х) = — Схт по [Л. 261]. Отрыв при Ти, = 0(/"(0)=0). Имеют место соотношения

Если по данным экспериментальных исследований известна зависимость касательного напряжения или коэффициента трения от количества вдуваемого охладителя, можно определять бл и «л-

§ 1. Зависимость касательного напряжения от времени

§ 1. Зависимость касательного напряжения от времени и деформации при постоянной скорости вращения измерительной