Зависимость коэффициентов

Задача V-17. Машинное масло, для которого задана зависимость кинематической вязкости v от температуры, прокачивается по трубке диаметром d — 20 мм в количестве Q = 4 л/с.

Зависимость кинематической вязкости масла от температуры задана графиком.

Задача V — 17. Машинное масло, для которого задана зависимость кинематической вязкости v от температуры, прокачивается по трубе диаметром d — 20 мм в количестве Q = 4 л/с.

Зависимость кинематической вязкости масла от температуры задана графиком.

Зависимость кинематической вязкости жидкости от температуры

Зависимость кинематической вязкости этого сплава от времени контакта с графитом учитывали по уравнению

По данным Института энергетики г. Лейпцига (ГДР), добавление небольших количеств ОДА в воду значительно снижает ее поверхностное натяжение (рис. 9.1, а). При массовой концентрации ОДА 0,1 % коэффициент поверхностного натяжения воды а уменьшается более чем в 3 раза. Зависимость кинематической вязкости смеси воды и ОДА от концентрации ОДА подтверждает значительный рост v при незначительных добавках ОДА (рис. 9.1,6).

Зависимость кинематической погрешности винтовой пары от номинального осевого перемещения представлена на рис. 2. Отклонение кинематической погрешности на всей измеряемой длине /и резьбы не должно превышать допускаемого значения ер.

С повышением температуты вязкость масла резко уменьшается (рис. 105). Зависимость кинематической вязкости от температуры обычно выражают эмпирической формулой Вальтера:

Рис. 1.1. Зависимость кинематической вязкости воды, масла и воздуха от температуры

Отсюда следует зависимость коэффициентов сопротивления от размера частиц исходного порошка. Эта зависимость качественно сохраняется и для металлов из частиц другой формы [ 4]. В то же время пористые металлы из сферических частиц обладают минимальным сопротивлением по сравнению с другими порошковыми металлами. Поэтому выражения (2.8) позволяют оценить предельную минимально возможную величину коэффициентов сопротивления проницаемых металлов из порошка различной формы с известным средним размером частиц. Усложнение формы частиц сопровождается увеличением коэффициентов гидравлическо-

Рис. 3.16. Зависимость коэффициентов а„, Ьп, сп от параметра двухосности нагружения п

Рис. 4.47. Зависимость коэффициентов/1„ и Btf от степени неравномерности свойств металла мягкой прослойки /С„ :

Зависимость коэффициентов истечения от Re для малого круглого отверстия с острой кромкой дана в обработке А. Д. Альтшуля на рис. VI-3. Значения (д, в функции Re равны:

Зависимость коэффициентов истечения от Re для малого круглого отверстия с острой кромкой дана в об-

Рис. 3.6. Зависимость коэффициентов трения различных смазочных материалов от давления при трении ПЭНД по стали

Рис. 113. Зависимость коэффициентов а± (а) и а, (о) oi относительного изменения ско* рости распространения УЗК при двух ступенях нагружеыия

Рис. 5.7. Зависимость коэффициентов Пуассона от перераспределения арматуры в материале при ц^ = 0,45; ц = ц ; va =

Рис. 3.16. Зависимость коэффициентов а„, Ь„, с„ от параметра двухосности нагружения п

Рис. 3.47. Зависимость коэффициентов/!» и В* от степени неравномерности свойств металла мягкой прослойки /С*:

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному и хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 0, а для хромовых покрытий после 6,5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения никель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300—750 °С и доходит до 42 МПа