Зависимость коэрцитивной

Сталь мягкая — Зависимость коэфициента концентрации напряжений при статическом растяжении от температуры 1 (2-я) — 454

Зависимость коэфициента трения от скорости скольжения к выражается следующей формулой [15]:

По данным советских исследователей (НИИЖТ) зависимость коэфициента трения от скорости скольжения и давления на чугунную тормозную колодку при торможении вагонов выражается следующей формулой:

Зависимость коэфициента трения от давления для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости изображена на фиг. 14. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью) [17].

Фиг. 14. Зависимость коэфициента трения от нагрузки в граммах для материала (сталь—сталь марки ШХ15) различной шероховатости. Трение трёх сферических ножек по плоскости: /—шероховатость плоскости 0,25 'микродюйма; 2—шероховатость плоскости 6 микродюймов; 3 — шероховатость плоскости 35 микродюймов.

Фиг. 15. Зависимость коэфициента трения от площади касания (по Герцу) 5ф. Трение трёх сферических ножек различного диаметра по плоскости (сталь марки ШХ15).

Фиг. 16. Зависимость коэфициента трения / от скорости скольжения v для различных материалов: а — медь по чугуну; б — сталь по чугуну; в—дуб по чугуну; г—кожа по чугуну; д — резина по чугуну; е — чугун по

Фиг. 18. Зависимость коэфициента

Фиг. 33. Зависимость коэфициента трения для деревянных тормозных колодок от скорости при удельном давлении 2 кг/см3: 1 — тополь, не пропитанный маслом; 2—тополь, пропитанный минеральным маслом; 3—красный бук, пропитанный растительным маслом.

Фиг. 34. Зависимость коэфициента трения для деревянных тормозных колодок от скорости колодки и колеса (смочены водой) при удельном давлении 2 кг/см2: 1 •— тополь, пропитанный минеральным маслом; 2 — красный бук, пропитанный растительным маслом.

Фиг. 35. Зависимость коэфициента трения при запрес" совке и распрессовке от удельного давления для различных методов механической обработки посадочных поверхностей охватывающей детали. Охватывающая деталь обработана различными методами, но с одинаковой степенью чистоты HfK=l -s- l,25i, V vv 7 б; охватываемая деталь обработана шлифованием с чистотой Н К=:^'Ь' ч-1,25 p., v w 7 б. Методы обработки посадочной поверхности охватывающей детали: Я—протягивание; Я — развёртывание; /// — шлифование; Ч—чистовое растачивание, а — материал охватывающей детали — сталь 45; охватываемой — сталь 45. 6—материал охватывающей детали — серый чугун марки СЧ 21-40, охватываемой— сталь 45; в—материал охватывающей детали — серый чугун марки СЧ 21-40, охватываемой — бронза марки ОЦС 6-6-3.

Рисунок 2.2.7 - Зависимость коэрцитивной силы от числа циклов при малоцикловой усталости листов из ВСтЗсп5

Рис. 164. Зависимость коэрцитивной силы железных порошков от диаметра частиц

Рис. 166. Зависимость коэрцитивной силы остаточной индукции и магнитной энергии от фактора упаковки Р

Рисунок 2.2.7 - Зависимость коэрцитивной силы от числа циклов при малоцикловой усталости листов из ВСтЗсп5

На рис. 26 показана зависимость коэрцитивной силы углеродистой стали без легирующих элементов после за-

Рис. 26. Зависимость коэрцитивной силы углеродистой стали от содержания углерода

Рис. 28. Зависимость коэрцитивной силы и твердости стали ШХ15 от температуры отпуска (закалка при 880°С, охлаждение в масле)

На рис. 28 показана зависимость коэрцитивной силы и твердости стали ШХ15 от температуры закалки в масле (рис. 28, а) к температуры отпуска (рис. 28, б). Кривые зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска для сталей 18Х2Н4МА и 08Х18Н10 приведены на рис. 29.

Ряс. 29. Зависимость коэрцитивной силы от температуры отпуска (закалка при 860 ?С, охлаждение в масле) ^сталей; 1 « 18Х2Н4МА; 2»Q8X18H10

Рис. 43. Зависимость коэрцитивной силы (/), максимальной индукции (2), остаточной индукции (3) и сигнала на выходе фильтра после дискриминации уровня (4) от содержания аустенита в стали P6MS

На рис 8 показана зависимость коэрцитивной силы №—Р-покрытий с различным содержанием фосфора от температуры их термообработки в течение 1 ч В результате термообработки величина Нс увеличивается достигает максимального значения при нагреве до 325—375 °С, после чего коэрцитивная сила уменьшается, чем больше содержание фосфора в покрытии, тем выше значение коэрцитивной силы При содержании в покрытии 9 6 % Р макси-