Зависимость критического

§ 13.2. Зависимость критической силы

Рис. 5.7. Зависимость "критической" степени закрутки потока от геометрических и режимных параметров [ 45 ] .{кольцевой канал): 1 - Re = 10;_2 - Ке = 10*; 3 -Re = Ю3

Рис. 11. Зависимость критической силы от времени выпучивания для боро-эпоксидной косослойной пластины (angle-ply plate) при одноосном нагру-жении по данным работы [106]; температура 23 "С, а/6— целое число, N — число слоев, h — толщина пластины, 9 = 45°; время t указано в часах, напряжение — в 107 фунт/дюйм2.

Рис. 91. Зависимость критической глубины электрохимической защиты от толщины трещины: 1а = 10~Б А/см2; Ь = 50 мВ; р = 20 Ом-см

Рис. 91. Зависимость критической глубины электрохимической защиты от толщины трещины. ('„ = 1(Г5 А/см2; Ь — = 50 мВ; р = 20 Ом-см

Рис. 29. Зависимость критической температуры хрупкости сварных соединений от режима циклического нагружения.

Рис. 18.82. Зависимость критической нагрузки и «скорости» догружения от выбора пути перехода от вертикального равновесия стойки к наклонному: а) график Ра—; б) график

то получим зависимость критической нагрузки от распределения массы, график которой приводится на рис. 18.104, б2). Стержень с массой на верхнем конце (v = 1) —схема стержня с распределенной массой3).

Рис. 18 104. Консольный стержень с массой на конце под действием тангенциальной силы: а) схема; б) зависимость критической нагрузки от распределения массы v = М/(т1 + М).

с образованием достаточно большого числа волн п, этот график практически не зависит от абсолютных значений параметров подкрепленной оболочки (изменяются только числа волн п). Заметим, что зависимость критического давления от величины жесткости шпангоута полностью повторяет зависимость критической силы от жесткости упругой опоры шарнирно-опертого стержня. Как и в задаче об устойчивости стержня с упругой опорой, смена форм потери устойчивости происходит при достижении некоторого значения эффективной жесткости шпангоута EJ3$. При жесткости шпангоута, меньшей эффективной, происходит общая потеря устойчивости подкрепленной оболочки, и увеличение жесткости шпангоута приводит к повышению критического давления [21.

зависимости критической нагрузки оболочки от жесткости торцового шпангоута повторяет зависимость критической силы сжатого стержня с упруго закрепленным торцом (стр. 105).

Установлена аналитическая зависимость критического коэффициента интенсивности напряжений (КИН) для элемента с острым угловым переходом от характеристик трещино-стойкости механических свойств материала.

Рис. 19.4. Зависимость критического

Рис. 20.3. Зависимость критического напряжения от длины трещины для различных положений точек приложения сосредоточенных сил (имитирующих действие заклепок). Линия / соответствует решению Гриффитса. Величина yolL равиа: для линий 2 — 0,15; 3 — 0,25; 4 — 0,4; 5 — 0,5; 6 — 0,75.

Изобразим графически зависимость критического напряжения от гибкости (рис. 2.147). •

С учетом (3.6) зависимость критического раскрытия плоскостного дефекта 8tOT концентратора конечного радиуса в его вершине имеет следующий вид

На рис. ПО приведен график, характеризующий зависимость критического напряжения от гибкости для стержней из стали СтЗ.

составляет 0,008 мкм. Зависимость критического размера от константы анизотропии формы представлена на рис. 149. Для всех групп частиц, которые могут быть представлены точкой слева от соответствующей кривой (суперпарамагнетизм), намагниченность нестабильна и подчиняется закону Ланжевена. Точки справа от кривой характеризуют стабильные намагниченности — ферромагнетизм. Таким образом, чем выше температура, тем больше размер частиц, имеющих суперпарамагнитные свойства. Вектор намагниченности изменяет свое направление в зависимости от температуры. Для того чтобы ориентировать все векторы намагниченности в одном направлении, нужно приложить очень большое поле (так же как и при парамагнетизме). Наличие суперпарамагнетизма установлено в сплавах Ni3Mn. Упорядоченный сплав ферромагнитен, неупорядоченный — парамагнитен. При отжиге образуются «фер-

Фиг. 3. Зависимость критического сопротивления сдви-

Рис. 12.6. Зависимость критического паро-

С учетом (3.6) зависимость критического раскрытия плоскостного дефекта 5( от концентратора конечного радиуса в его вершине имеет следующий вид

Рис. 1.8. Зависимость критического числа Рейнольдса от параметра закрутки: