Зависимость логарифма

Для применяемых в настоящее время пусковых устройств зависимость крутящего момента от частоты вращения близка к линейной и записывается в виде Мп. у == М0—bn, где М0 — момент пускового устройства при п — 0; b — коэффициент, зависящий от типа пускового устройства.

Значительное демпфирующее воздействие могут иметь роторы насосов, воздушные винты, роторы электрических машин, вентиляторов и г. д. [100]. Приближенное выражение для демпфирующего момента можно вывести, если известна зависимость крутящего момента машины от угловой скорости вращения

Зависимость крутящего момента, требуемого для вращения вала в подшипниках, от степени их осевой затяжки может быть найдена до сборки опытным путем. Графики такой зависимости приведены на рис. 329.

Рис. 329. Зависимость крутящего момента, необходимого для

На рис. 83 представлена другая конструкция пальцевой муфты [4]. Эластичные элементы 1 муфты изготовлены из вулколана. От выпадения они защищены предохранительными кольцами 2. Схемы работы муфты видна из рисунка, на котором приведена также характеристика муфты, т. е. зависимость крутящего момента от угла закручивания. Кривая а относится к нагруже-нию, кривая б — к разгрузке. Допускаемый статический угол

Внешняя характеристика двигателя получается при его стендовом испытании и даёт зависимость крутящего момента

В случае схематизированной диаграммы сдвига с линейным упрочнением без площадки текучести зависимость крутящего момента от относительного угла закручивания значительно упрощается.

Фиг. !. Характеристики постоянных муфт: а — зависимость крутящего момента М от угла поворота f одной полумуфты относительно другой; б — зависимость амплитуды крутильных колебаний А от времени " t; 1 —- для жесткой муфты; 2 — для упругой муфты с постоянной жесткостью; 3 — для упругой муфты с переменной жесткостью; 4 — для упруго-демпфирующей муфты; 5 — для абсолютно неупругой муфты. Площадь заштрихованных участков в определенном масштабе равна поглощенной работе деформации при нагружении и разгрузке муфты.

Фиг. 4^. Примерная зависимость крутящего момента М от времени t при включении и выключении (динамическая характеристика муфты): а — обычной муфты со сплошным магнитопроводом; б — быстродействующе); муфты с шихтованным магнитопроводом; (6К — время включения муфты; tsbiK — время выключения муфты.

Рис. 77. Зависимость крутящего момента на валу дросселя от угла поворота шара

На рис. 5 схематично показан стенд для испытания гидродинамических передач. Здесь М — двигатель внутреннего сго-,рания, для которого зависимость крутящего момента от числа

Рис. 207. Зависимость логарифма скорости коррозии железа от концентрации HNO8 при 20° С

в процессе окисления титана. Основную роль в образовании окалины при нагревании титана на воздухе играет кислород, а не азот. Это связано с более низкой скоростью диффузии азота в титане п нитриде титана, а также с меньшей стабильностью нитрида титана по сравнению с окислами титана. Поэтому окисление титана в атмосфере кислорода идет со значительно большей скоростью, чем в атмосфере воздуха. При температуре 800° С, константа скорости окисления титана (для линейного закона) в атмосфере кислорода в 2 раза больше, чем в атмосфере воздуха. На рис. 111 приведена зависимость логарифма константы скорости окисления титана от логарифма давления кислорода для температуры 1000° С.

Рис. 111. Зависимость логарифма константы скорости окисления Ti от логарифма давления кислорода при 1000° С

Рис. 9.7. Зависимость логарифма давления Рис. 9.8. Диаграмма плавкости сис-диссоциации оксидов железа от темпера- темы Fe—О (массовые доли) туры

Рис. 9.19. Зависимость логарифма давления кислорода от состава газовой атмосферы (Т = const)

Рис. 2.12. Зависимость логарифма отношения интегральных интенсивностей рентгеновских пиков (hkl) при температурах 85 К и 295 К от вектора рассеяния (sin б/А)2 для наноструктурного Ni

Рис. 2. Зависимость логарифма скорости реакции графитизации синтетического алмаза 'of J обратной абсолютной температуры.; .

Зависимость логарифма времени до начала заметного разрушения стали водородом от обратной величины абсолютной температуры (рис. 16,17) имеет следующий вид:

Рис. 2. Зависимость логарифма коэффициента диффузии 80^-ной фосфорной кислоты в покрытие и логарифма времени защитного действия покрытия от температуры:

Нормальная работа тормозов. Колодочные тормоза. На фиг. 376 представлена зависимость логарифма температурного симплекса от логарифма критерия Фурье при критерии Пекле, равном 16,7-Ю4. На фигуре видно, что опытные точки располагаются между двумя предельными параллельными прямыми с начальными значениями ординаты 0,10 и 0,16. Средняя прямая имеет начальное значение ординаты 0,13. При этом предельное отклонение опытных точек от средней прямой не превышает 18%, основ-

Работа тормозов со шкивами, снабженными охлаждающими ребрами. Колодочные тормоза. При расчете тормозов со шкивами, снабженными охлаждающими ребрами, используется то же критериальное уравнение (162). Попытки расчета с учетом увеличения поверхности теплоотдачи в случае применения ребер не дали однозначной зависимости для всего ряда тормозов. Это объясняется тем, что наличие ребер приводит не только к увеличению тепло-отдающей поверхности, но способствует также увеличению теплоотдачи с внутренней поверхности шкива вследствие создания вихревых движений воздуха. Поэтому работа тормозов (колодочных и ленточных) со шкивами, снабженными охлаждающими ребрами, нами рассмотрена как специальный случай использования тормоза. После преобразований и обработки опытных данных, аналогичных приведенным выше, получена общая зависимость логарифма температурного симплекса от всех факторов, влияющих на нагрев колодочных тормозов этой группы,