Зависимость магнитных

Из обычно применяемых для изготовления лопаток материалов наибольшим декрементом затухания колебаний обладает 13%-ная хромистая сталь (типа 2X13), наименьшим — литой сплав виталлиум (28,7% Сг, 5,6% Мо, 65,4% Со). На рис. 123 показана зависимость логарифмического декремента затухания колебания от напряжения для нескольких типов сталей и для сплава виталлиум. С увеличением напряжения декремент возрастает.

Рис. 51. Зависимость логарифмического декремента при крутильных колебаниях для различных значений нормальных напряжений, о • Ю7, Н/м2: / — 0; 2 — 20; 3 — 40, 4 ~ GO; 5 — 80.

Рис. 52. Зависимость логарифмического декремента колебаний от касательных напряжений т„ и напряжений при крутильных колебаниях Тер. t • Ю7. Н/м': 7 — 0; 2 — 2; 3 — 4; 4 — 6; 5 — 8.

Pi'.c. 61. Зависимость логарифмического декремента колебаний от амплитуды напряжений.

Рис. 83. Зависимость логарифмического декремента от напряжений для стали 1X13 при колебаниях чистого изгиба (после нагрева до '1000°С, выдержки в течение 2 ч, закалки в воздухе, отпуска от 760°С, выдержки в течение 2 ч, охлаждения на воздухе).

Рис. 12. Зависимость логарифмического декремента от напряжений сдвига при различных значениях нормальных напряжений.

Рис. 13. Зависимость логарифмического декремента колебаний от диаметров образцов.

Рис. 14. Зависимость логарифмического декремента колебаний от амплитуды напряжений. а — для образцов из серого чугуна (d=l2 мм): 1 — /=200 мм; 2 — 1= =400 мм; 3 — /=800 мм; б — для образцов из стали марки Ст. 45: / — Z=250 мм. (d-8 мм); 2 — 1=500 мм (d=S мм); 3—1=1000 мм (<*=12лш).

Рис. 24. Зависимость логарифмического декремента колебаний от числа стержней в пакете.

Рис. 31. Зависимость логарифмического декремента колебаний пакета с одной связью от напряжений при изгибе у оснований стержней и в связи.

Рис. 32. Зависимость логарифмического декремента колебаний пакета с двумя связями от напряжений при изгибе у оснований стержней и в связях,

Зависимость магнитных свойств от степени холодной деформации при окончательной четверной обработке сплава приведена на рис.162. Оптимальная степень обжатия составляет приблизительно 60% .

Таблица 6. Зависимость магнитных характеристик Ni—Р-вокрытий

Таблица 7 Зависимость магнитных свойств покрытии от содержания фосфора и режима термической обработки

Рассмотрим значение различных факторов на магнитные свойства магнитотвердых Со—Р покрытий Многими авторами [1 2 6] изучалась зависимость магнитных характеристик от толщины пленок, изменявшихся от десятых долей мкм до 10 мкм и более Большинство авторов [7] пришло к выводу что с увеличением толщины пленок их коэрцитивная сила уменьшается Исследования влияния температуры раствора на магнитные свойства покрытии (постоянной толщины 1 мкм) показали, что коэрцитивная сила увеличивается с повышением температуры

Таблица 18. Зависимость магнитных свойств СО—Р-покрытнй от содержания в них фосфора

Рис 24 Зависимость магнитных характеристик Со—Ni—Р покрытий от температуры отжига

Рис. 1. Зависимость магнитных (Яс, цт) и электрических (р, ?) свойств

Широко известна зависимость магнитных свойств электротехнической стали от величины зерна i[3—7] и др. Это должно, по-видимому, отразиться и на характере макропорошковых структур, представленных в работе [2], при их сравнении на листах с различающимися средними размерами зерен. Для изучения этого вопроса были отобраны две группы пластин трансформаторной стали, имеющих различную среднюю длину прямолинейных порошковых отрезков (различную среднюю амплитуду рассеяния Лср), и сравнивались размеры их зерен.

нитных, электрических свойств и твердости в зависимости от температуры закалки и отпуска стали 30. Как видно из рис. \,а, намагниченность насыщения и максимальная магнитная проницаемость этих сталей до температуры закалки 800 °С почти не изменяются. Коэрцитивная сила, удельное электрическое сопротивление и поле максимальной магнитной проницаемости, достигнув некоторого значения при Тяак=800—850 °С, с повышением температуры закалки не изменяются. На рис. 1,6 показано, что общий характер изменения свойств с температурой закалки после прохождения отпуска сохраняется. Зависимость магнитных, электрических свойств и твердости стали 30 после закалки с 850 °С от температуры отпуска изображена на рис. 1,8. Как видно из рисунка, твердость сталей с ростом температуры отпуска монотонно убывает. Магнитные же свойства изменяются лишь при малых температурах отпуска. Так, например, коэрцитивная сила после отпуска свыше 450 °С не изменяется, что исключает контроль высокотемпературного отпуска по коэрцитивной силе. Аналогично изменяются свойства стали 45. Однако контроль глубины и твердости закаленного слоя токами высокой частоты возможен '[20, 21]. Во всем интервале температур монотонно убывает удельное электрическое сопротивление, которое можно использовать в качестве параметра контроля, однако оно значительно зависит от изменения химического состава в пределах марки стали. В работе {12] для контроля качества термической обработки предложен мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. Контроль этим методом достаточно полно освещен в литературе {12, 14—17]. Форма и высота фигуры Лиссажу зависят от магнитных и электрических свойств испытуемого образца. Большое значение имеют выбор эталонной детали и сдвиг фаз между напряжениями, подаваемыми на пластины осциллографа. Метод использован на Уральском вагоноремонтном заводе для контроля твердости фрикционных планок из стали 45 после закалки токами высокой частоты 22].

В области слабых переменных полей зависимость магнитных свойств от частоты можно описать (по Аркадьеву) зависимостью эффективных (усредненных по сечению толщины ленты сердечника) консервативной и консумптивной проницаемости. Соответствующие кривые для сплавов 79НМ, 80НХС, ЗОН, 50НХС приведены на рис. 3—10 [4].

Зависимость магнитных свойств от температуры и давления. Магнитные материалы в условиях эксплуатации подвергаются нагреву и охлаждению, обычно в пределах климатических температур, вследствие чего их свойства меняются (табл. 18).