Зависимость максимальных

Зависимость магнитной индукции В от напряженности магнитного поля Я показана на рис. 15.13.

Рис. 15.13. Зависимость магнитной индукции от напряженности магнитного поля:

РФ- сопротивление, обусловленное рассеянием электронов на фононах. Для сплавов первая составляющая является доминирующей. Следовательно, можно отметить важную роль такой структурно-чувствительной характеристики, как удельное электрическое сопротивление р при анализе процессов, протекающих в металле при его деформации и разрушении. Другая важная структурно-чувствительная характерисгика- магнитная проницаемость Цц- также в значительной степени зависит от дефектов кристаллической решетки. В существенно меньшей степени она определяется химической природой кристаллов и их геометрией [77]. Зависимость магнитной проницаемости щ, от дефектов, во многом, объясняется влиянием последних на доменную структуру металла. При деформирова-

Преобразователи с Т-образными стержневыми и сложными магни-топроводами. Для определения анизотропии магнитных свойств металлов разработан преобразователь, который состоит из Т-образного электромагнита с катушкой возбуждения, питаемой переменным током, и двумя измерительными катушками, включенными встречно [50]. При повороте датчиков вокруг оси может быть снята угловая зависимость магнитной индукции для исследуемой стали.

тельности является узким интервалом температур, в котором происходит потеря магнитных свойств. Таким образом, точка Кюри — это температура равновесия между силами, вызывающими параллельную ориентацию спинов, и силами, которые обусловлены интенсивными тепловыми колебаниями, стремящимися создать беспорядок. Поэтому магнитные свойства постепенно понижаются. Температурная зависимость магнитной восприимчивости

Часть диаграммы фазового равновесия системы Fe— Ni—А1 приведена на рис. 158. Сплавы алии расположены в двухфазной области Р + р2. фазы р и ра имеют одинаковую решетку (ОЦК) с незначительно различающимся периодом решетки, р-фаза — это ферромагнитная фаза-на базе железа, а 32-фаза —слабомагнитная упорядочивающаяся на базе соединения NiAl. Зависимость магнитной энергии сплава от состава представлена на рис. 159.

Рис. 159. Зависимость магнитной энергии сплавов типа алии от состава при оптимальной термической обработке

Преобразователи с Т-образными стержневыми и сложными магпи-топроводами. Для определения анизотропии магнитных свойств металлов разработан преобразователь, который состоит из Т-образного электромагнита с катушкой возбуждения, питаемой переменным током, и двумя измерительными катушками, включенными встречно [50]. При повороте датчиков вокруг оси может быть снята угловая зависимость магнитной индукции для исследуемой стали.

МАГНИТО УПРУГИ И ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ — измерит, преобразователь в системах измерения, автоматич. контроля и регулирования, в к-ром используется явление маенитострикции, т. е. зависимость магнитной проницаемости материала преобразователя от воздействующего на него давления. На базе М. п. изготовляют магнитоупру-гие динамометры, манометры, тензометрич. аппаратуру и т. д.

Фиг. 41, Зависимость магнитной проницаемости от объемного содержания диэлектрика: / —молибденовый пермаллой; 2 — карбонильное железо

Рис. 2. Зависимость магнитной проницаемости ц (1) и дифференциальной магнитной проницаемости ц . (2) от напряженности ноля Н

График, представленный на рис. 34, иллюстрирует зависимость максимальных коэффициентов теплообмена

Рис. 65. Зависимость максимальных термических напряжений от числа циклов для сплава ХН77ТЮР (fmai=850bC; тв==1,5 мин):

Рис. 114. Экспериментальная зависимость максимальных растягивающих напряжений при откольном разрушении от времени:

Рис, 10.8. Зависимость максимальных напряжений в зубе а ., теоретического коэффициента концентрации напряжений а и кривизны переходной кривой 1'Q - от числа зубьев дол-бяка при нарезании зубьев колеса:

Рис. 10.10. Зависимость максимальных напряжений стк max B зоне переходной поверхности зуба зубчатого колеса (2=40; х=й; т=-\ мм) от точки приложения нагрузки:

Рис. 10.11. Зависимость максимальных контурных напряжений стн тах, теоретического коэффициента концентрации напряжений аа, ширины зуба s; и радиуса кривизны Q? в опасном сечении зуба от коэффициента смещения х при нарезании зубьев колеса (т=1 мм, г— =40):

Ряс. 2. Зависимость максимальных напряжений Qmax и деформаций в max средних напряжений &т , коэффициентов аоишетрии напря-женжй Ту и дефотаюциВ ie , размахов максимальиих напряжвияй д в" и двформапиЕ д е от величины остаточных напряжений на . контуре упрочненного отверстия (6"« * 350 Ша)

Фиг. 11. Зависимость максимальных закалочных напряжений от скорости охлаждения и содержания углерода в стали (закалка образцов диаметром 50 мм при 850— 900° С): о — продольные напряжения после закалки в воду; ч '— то же после закалки в масло; af в — тангенциальные напряжения после закалки в воду; °т.м ~ то же после закалки в масло.

где
Рис. 1.5. Зависимость максимальных и минимальных значений давления р, кПа, в слое от числа пседоожи-жения: цифры у кривых — расстояние от газораспределительной решетки до точки замера в дециметрах, темные точки — максимальные значения, светлые — минимальные; высота слоя песка (0,4 мм) в спокойном состоянии Як = 0,8 м, установка площадью 1,2 х х 0,6 м3 с 18 газораспределительными колпачками

Приводим зависимость максимальных температур подогрева керосина без изменения агрегатного состояния от давления (по данным работы [6]):