Зависимость максимального

зана зависимость максимальной скорости коррозии титана от

Рис. 190. Зависимость максимальной скорости коррозии титана от концентрации плавиковой кислоты при 25" С

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки о /стт приведена на рис. 5.3. Видно, что максималъ-

Рис. 5.3. Зависимость максимальной интенсивности

Рис. 17-7. Зависимость максимальной скорости распространения пламени от температуры начального подогрева смеси

Правда, сразу же необходимо отметить, что экспериментальные данные по прочности нитевидных кристаллов отличаются значительным разбросом, а получаемая прочность нитевидных кристаллов того или иного металла, как уже отмечалось, сильно зависит от размера уса и количества де- фиг- 23. Зависимость максимальной фектОВ. Поэтому нами были прочности на разрыв от предельной

Рис.36. Зависимость максимальной (сплошные линии) и минимальной (штриховые линии) энергии нейтронов ?JJ, возникающих при реакциях:

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки стср/ат приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь-

Рис. 5,3. Зависимость максимальной интенсивности

На рис. 5.22,а приведена зависимость максимальной глубины износа труб из сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т. Точки на рисунке сгруппированы по температуре наружной поверхности трубы. Максимальная глубина износа по периметру трубы, как правило, имеет место в секторе 0—90 ° от лобовой стороны трубы в сторону обмывочного аппарата (рис. 5.22,в).

На рис. 5.35 представлена зависимость максимальной глуби-щы износа в течение года труб из сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т от ,радиуса обдувки ширмового пароперегревателя при различных температурах внешней поверхности труб. С увеличением радиуса обдувки глубина износа быстро уменьшается и на расстоянии L = = 1,3—1,5 м, где трубы покрыты твердыми отложениями золы, ^приближается к коррозии под влиянием стабильных отложений. По абсолютным значениям износ труб из стали 12Х1МФ заметно «больше, чем из стали 12Х18Н12Т. С повышением температуры металла интенсивность износа резко увеличивается. Глубина износа труб из стали 12Х1МФ при частом разрушении оксидной пленки т относительно низких температурах поверхности может при небольших радиусах обдувки достигать значительных величин.

Зависимость максимального КПД ТЭлГ т]тэлг от температуры Тг и добротности Z, построенная с помощью уравнения (4.25), показана на рис. 4.14. Пока наилучшие значения ZT = 2—3. На рис. 4.15 изображена довольно грубая, но показательная зависимость Z = f(T) для сплава РЬТе, применяемого в ТЭлГ (4.27) и для вольфрамо-молибденового ТЭадГ (4.28). Видно, во-первых,

Рис. 37. Зависимость максимального изгибного напряжения от скорости деформации для композита Е-стекло — эпоксидная смола, а — хрупкая матрица; б — пластичная матрица [25].

Рис. 11. Зависимость максимального и минимального напряжений от среднего напряжения при долговечности на базе 107 циклов; однонаправленные композиты, изготовленные мокрой укладкой поверхностно обработанных высокомодульных волокон в эпоксидную смолу Эпикот 828/MNA/BDMA; сюда включены результаты рис. 3 [6].

Рис. 7.8. Зависимость максимального изменения сопротивления металлизированных пленочных сопротивлений от времени и исходной величины сопротивления. Условия облучения: поток быстрых нейтронов 2,5-108 нейтрон/(см?-сек), тепловых 4,0-1012 нейтрон/(см? -сек), надтепловых 39-Ю9 нейтрон/(см?-сек), мощность дозы ^-облучения 2,7-Ю4 арг/(г-сек).

Рис. 86. Зависимость максимального значения остаточных тангенциальных напряжений (/), величины уменьшения электродного потенциала (2) и степени наклепа (3) от скорости резания стали 1Х18Н9Т

При испытаниях определяли зависимость максимального расстояния, при котором обнаруживаются течи, от

Рис. 51. Зависимость максимального напряжения впереди трещины (в единицах предела

В работе [43] сделано предположение, что область / роста трещины лимитируется кинетически контролируемой реакцией. Аналогичная модель была предложена и другими исследователями [203, 204] применительно к росту трещин в стекле. С использованием преобразования Хиллинга и Чарльза [103] зависимость максимального напряжения, которое может иметь место в области / роста трещин, была рассчитана. В результате получено, что [d(log f )/dKi]max = = Э,19 МПа-м'/2. Максимальный наклон кривых зависимости v от К в области / для сплава Ti—8А1—1 Mo—IV примерно равен 1,1 МПа-м'Л. Это подразумевает, что если анализ корректный, то напряжения, близкие к теоретическому значению предела (»?/10), достигаются вблизи вершины трещины. Можно ожидать, что наклон кривой области / роста трещин будет зависеть от состава сплава и его термообработки.

Рис. 6.60. Зависимость максимального напряжения от разрушающего числа циклов приложения нагрузки для двух композитов: Fe —Ре2В(У/ = 40%, R = О, О

Подставляя (17) в (16), найдем зависимость максимального напряжения в упругой пластине от жесткости и микрохрапового механизма свободного хода, соответствующую режиму заторможенного ведомого маховика

На рис. 7,1 показана зависимость максимального перемещения v от относительной длины а* = "ъ~ оболочки. Кривая /