Зависимость надежности

Рис. 45.2. Зависимость начальной массы крекона от начальной длины трещины

Рис. 106. Зависимость начальной проницаемости цо от химического состава сплава железо—кремний—алюминиевой системы

На фиг. 41 показана зависимость начальной проницаемости ца от содержания диэлектрика для трех разных порошков. По данным И. Н. Францевича [7], магнитная проницаемость магнитодиэлектриков может быть приближенно определена по формуле

Для примера на рис. 5.1 показана температурная зависимость начальной податливости эпоксидной смолы (Shell 58-68R), температура стеклования которой Tg = 82°C [2]. Изменение функции ат в этом же температурном интервале обозначено на рис. 5.2 пунктирной линией. При определении ат из испытаний этой смолы на ползучесть предполагалось, что аа = 1. Установлено, что при изменении температуры в диапазоне, показанном на рис. 5.1, от минимального до максимального уровня величина D0 увеличивается на 21%. Показатель степени m равен 0,19 [2], и из уравнения (5.18) найдено, что отношение ат/аг возрастает в 7,4 раза. Таким образом, в рассмотренном температурном диапазоне изменение разности log иг — logar составляет почти десять единиц.

Рис. 5.1. Зависимость начальной податливости Do эпоксидной смолы Shell. 58-68R от температуры [2].

Расчет напряжений и деформаций в термореологически простой среде при нестационарных температурах рассмотрен в [1] и позже в [11]. Хотя эпоксидные смолы при Т < Tg в действительности не являются термореологически простыми, можно полагать, что для расчета остаточных напряжений такая модель поведения матрицы будет подходящей. Поэтому задача расчета напряжений, возникающих после завершения цикла отверждения, будет рассмотрена в первую очередь. Затем последует краткий обзор анализа термореологически сложных сред, позволяющего учесть зависимость начальной податливости от температуры и коэффициент аа.

Рис. 1.23. Зависимость начальной скорости распространения ударной волны D и скорости расширения канала VK от периода разрядного тока

На фиг. 41 показана зависимость начальной проницаемости ца от содержания диэлектрика для трех разных порошков. По данным И. Н. Францевича [7], магнитная проницаемость магнитодиэлектриков может быть приближенно определена по формуле

Рис. 119. Температурная зависимость начальной скорости изотермического мартенситного превращения в железоникельмарганце-вом сплаве (Fe + 23,&>/o Ni; 3,2% Мп), Мн - —55° С [241]

Рис. 45.2. Зависимость начальной массы крекоиа от начальной длины трещины

Рис. 8.13. Температурная зависимость начальной магнитной проницаемости Мп—Zn-ферритов

Заметим, что в этой формуле ?с — переменная в процессе растяжения образца скорость логарифмической деформации ползучести, зависящая от напряжения и времени. Очевидно, что при заданных законах изменения обычной деформации или условного напряжения во времени (в частном случае и при постоянных скоростях изменения этих величин, как предполагается в испытаниях) воз-' можно установить законы изменения действительных напряжений и логарифмических деформаций во времени. Это, в свою очередь, позволяет определить закон изменения скорости логарифмической деформации ползучести во времени и, следовательно, подсчитать интеграл (2.86). При этом, как показывают расчеты, целесообразно использовать экспериментально полученную зависимость начальной скорости деформации ползучести от условного напряжения, а не формулу (1.19), что обеспечивает большую точность расчетов. Графики таких зависимостей для рассматриваемого материала приведены на рис. 2.21, а результаты вычитания из полных логарифмических деформаций логарифмических деформаций ползучести представлены на рис. 2.22 точками. Расчеты производились для четырех — пяти точек каждой кривой, изображенных на рис. 2.19, 2.20. На рис. 2.22 проведены прямые, наклон которых соответствует модулю упругости материала при рассматриваемой температуре. Как следует из рисунка, все точки группируются около этих прямых.

39. Ланская К. А., Швец В. В. Зависимость надежности эксплуатации хромомолибденовой и хромомолибденованадиевой сталей от механизма упрочнения // Теплоэнергетика. 1978. № 10. С.5—10.

Одним из важнейших параметров оценки технического состояния машин и механизмов является уровень интенсивности вибрации. Поэтому надежность заключений о техническом состоянии по такому параметру, как вибрация, будет полностью зависеть от достоверности ее численных значений. Вибрация машины является показателем ее технического совершенства и состояния, в то же время уровень ее интенсивности характеризует степень опасности воздействия на элементы машины. Вибрация современных машин даже для отдельных узкополосных составляющих негармоническая и достаточно хорошо описывается моделью в виде синусоиды и узкополосного шума. Зависимость надежности заключений о техническом состоянии машин и механизмов от методов оценки интенсивности вибрации рассмотрим на примере исследования вибрации газотурбинных двигателей (ГТД). Проанализируем следующие оценки интенсивности узкополосной вибрации (основные термины и обозначения по ГОСТ 24346-80);

Рис. 7.14. Зависимость надежности R от статическо'го предела прочности аи при растяжении поли-

Резервирование элементов, составляющих сложную техническую систему.является одним из методов повышения надежности. Наличие ограничивающих факторов,например по стоимости, весу или объему системы, ставит задачу оптимального выбора степени резервирования. При проектировании и анализе возможных вариантов .сложной технической системы необходимо также знать зависимость надежности системы от уровня ограничивающего фактора. Такая зависимость представляет собой доминирующую последовательность векторов резервных элементов /i/.

Вопросаы технической диагностики в нестоящее время уделяется вое больше внимания» так га в "... построение устройств технической диагностики можно рассматривать пая одно иа средств повышения надежности" [2]. И это вполне естественно, учитывая зависимость надежности от времени и условий вкспяу-атвцми и ремонта. Главнейшим в деле поддержания надежности на высоком уровне является наличие достаточной информации о состоянии данного локомотива в конкретный момент времени. Решение задач технической диагностики открывает новые перспективы в повышении производительности лококотивов, снижении потерь от простоев в пути,увеличения межремонтных пробегов, удешевлении ремонта.

На рис. 2 показаны места расположения основных узлов уплотнений в поворотнолопастной гидротурбине. Уплотнения напорной камеры подшипника 11 направляющего аппарата 12 и 13 рабочего колеса 14 являются такими узлами, от состояния которых зависит нормальная работа агрегата. Опыт эксплуатации подтверждает непосредственную зависимость надежности уплотнений от условий их работы и конструктивных особенностей.

Зависимость надежности от многочисленных и разнообразных факторов приводит к тому, что процесс появления отказов, а также изменения других характеристик надежности по своей физической природе носят случайный стохастический характер.

Рис. 140. Зависимость надежности (в %) от отноше-

8) все большую зависимость надежности энергоснабжения потребителей от надежности топливоснабжения и эксплуатационной надежности магистральных и распределительных сетей, от совершенства внутрисистемных и межсистемных связей при работе в ЕЭС.

8) все большую зависимость надежности энергоснабжения потребителей от надежности топливоснабжения и эксплуатационной надежности магистральных и распределительных сетей, от совершенства внутрисистемных и межсистемных связей при работе в ЕЭС.

Рис. 114. Зависимость надежности контролируемой конструкции

Решение основной задачи дает зависимость надежности и ресурса от конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов и открывает путь для решения других задач, в частности для выбора оптимальных параметров объекта, оптимальных режимов эксплуатации и технического обслуживания и т.п.