Зависимость относительной

Из выражения (1.20) видно что не при всех значениях Л д и Aq возможно спроектировать конструкцию с заданной надежностью. В частности, при AR > 1/7 не существует конструкции, имеющей гауссовский уровень надежности 7- Графики, показывающие зависимость относительных размеров поперечного сечения F/F* от гауссовского уровня надежности и изменчивости несущей способности AR и нагрузки /^.приведены на рис. 1 и 2. Здесь F* — площадь поперечного сечения, подсчитанная при значениях нагрузки и несущей способности, равных их математическим ожиданиям. Анализ показывает, что изменение AR сильнее влияет на F/F*, чем изменение Aq. Поэтому особо важно уменьшать величину AR. Один из возможных путей — усечение закона распределения несущей способности путем отбраковки материала конструкции. Так, усечение нормального закона распределения на уровне ±2а дает ^ = 0,9AR, a усечение на уровне ±ст дает уже А^ = Q,54AR. Если значения коэффици-

Рис. 8. Зависимость относительных размеров поперечного сечения от надежности по прочности для различных комбинаций законов распределения нагрузки и несущей способности:

Рис. 12. Зависимость относительных размеров поперечного сечения от надежности по жесткости при различных законах распределения нагрузки:

Рис. 5.1. Зависимость относительных перепадов давления и разности температур от относительных размеров шаровых твэлов для бесканальной

Рис. 5.2. Зависимость относительных перепадов давления и разности теяг-

Рис. 5.3. Зависимость относительных перепадов давления и разности температур от относительных размеров шаровых твэлов для канальной активной зоны с N = 4 и от = 0,44

Соответствие между результатами опытов и расчетными значениями приемлемо (табл. 12). На рис. 71 приведена зависимость относительных скоростей внешнего ke и внутреннего kt окисления от концентрации кремния в сплавах Си + Si.

пористых средах, в качестве первого приближения принимаем зависимость относительных фазовых проницаемостей от насыщенности пористого материала жидкостной фазой в виде степенных функций:

Рис. 2.11. Зависимость относительных разрушающих

На рис. 2.16 представлена зависимость относительных размеров дефектов (I /В}» от степени механической неоднородности Кд при фиксированных значениях as. Из рисунка видно, что с уменьшением ж величина (I /В), снижается, а с увеличением степени механической неоднородности К^ при ае = const имеет место ростзначений(1/В)« . Хорошей иллюстрацией наличия области дефектов (I /В)*, не снижающих статической прочности соединений с мягкой прослойкой, служит представленная на рис. 2.17 экспериментальная картина муаровых полос для моделирующего образца и соответствующая ей сетка линий скольжения. Механическое поведение данной модели несмотря на наличие дефекта на контакте металлов М и Т абсолютно идентично поведению бездефектного соединения.

Зависимость относительных потерь давления при всасывании 8ВС и нагнетании §„ поршневого компрессора от межступенчатого давления />

Рис. 240. Зависимость относительной скорости коррозии стали в воде при 310" С от РН (добавка НС1 и NaOH)

Рис. 234. Зависимость относительной тзр'мической стойкости эмалевого покрытия от его толщины

Рис. 5.2. Зависимость относительной износостойкости технически чистых металлов и сталей в термически обработанном состоянии от микротвердости

Приведенные выводы сделаны на основании обширных лабораторных исследований по изучению износостойкости чистых металлов, структурно-неоднородных цветных сплавов и сталей при трении о твердые зерна, неподвижно закрепленные на сопряженной поверхности при отсутствии нагрева и агрессивной среды. Изнашивание проводилось о шлифовальную шкурку, свойства которой все время оставались постоянными (рис. 5.2). Как видно из рисунка, зависимость относительной износостойкости для чистых металлов описывается выражением (5.1), так как экспериментальные точки располагаются на прямой, проходящей через начало координат. Зависимости для термообработанных сталей описываются выражением (5.2), так как экспериментальные точки располагаются на прямых линиях, не проходящих через начало координат.

Рис. 5.5. Зависимость относительной микротвердости стали 45 от продолжительности наводороживания

ное вращение и коэрцитивная сила уменьшается. Когда угол 6 между направлениями цепочки и поля увеличивается, некогерентное перемагничивание уменьшается и Нс увеличивается. При 0 *=« 70° перемагничивание всегда происходит когерентно. Кривая изменения Нс в зависимости от 6, таким образом, должна иметь максимум, который действительно наблюдался на Fe и Fe—Co порошках. Возможны различные механизмы перемагничивания частиц. Для бесконечно однородного цилиндра перемагничивание может происходить не только путем когерентного поворота спинов, а и путем изгиба, кручения или компенсации магнитных векторов (рис. 147)." Для этих механизмов перемагничивания построена следующая теоретическая зависимость относительной коэрцитивной

Рис. 9-8. Зависимость относительной концентрации (NH4)2SO4 в регене-

На рис. 6.17 показана зависимость относительной холодопрокзво-днтельности QQ пароэжекторной установки от давления в конденсаторе рс. Под относительной холодо-ппопзводительностью QQ понимается отношение действительной холодо-производительности установки Q<, к холодопроизводительности при расчетных условиях QPO; Qo=

Зависимость относительной чувствительности радиографии от основных параметров просвечивания определяется уравнением

Рис. 10. Зависимость относительной чувствительности рентгенографии от толщины стали для различных экранов

Рис. [в. Зависимость относительной чувствительности от толщины стали для рентгеновского и у-излученнй