Зависимость параметра

Рис. 4.19. Зависимость относительного разрушающего

ИiMi ос родственная гармоническая линеаризация описанных статических характеристик невозможна, поскольку их значения при ударе неоднозначны. Удобным приемом является гармоническая линеаризация обратных функций \i---Q(R), характеризующих зависимость относительного смешения от «супругой» реакции гасителя. Например, для

Зависимость относительного разрушающего напряжения труб с трещиноподобными дефектами от их относительной глубины

Типичная зависимость относительного обобщенного параметра $а„ от неличины упругопласгаческого напряжения в образце для стали ВСтЗсп представлена на рисунках 3.7.

Рисунок 3.2.7-Зависимость относительного вносимого напряжения наружного проходного ВТП от параметров ферромагнитного кругового цилиндра

Итак, соотношения (47.12) — (47.14), (47.22) и (47.23) по данным о механических свойствах металла (Е, ат), константам переноса водорода в металле и константам взаимодействия металла с водородосодержащей средой (т. е. С0), позволяют расчетным путем построить кинетическую диаграмму разрушения металла, если экспериментально установлена зависимость относительного сужения (предварительно однородно наводороженного) стандартного образца от концентрации водорода в наименьшем сечении в момент разрушения of = 'Ф (С*). Указанная концентрация, во-

Тяговая способность передачи характеризуется экспериментальными кривыми скольжения (рис. 36.5). Эти кривые иллюстрируют зависимость относительного скольжения е и к. п. д. т) от степени загруженности передачи. По оси абсцисс откладывается коэффициент тяги ср, показывающий, какая часть начального натяжения ремня полезно используется для передачи окружной силы:

Непосредственная гармоническая линеаризация описанных статических характеристик невозможна, поскольку их значения при ударе неоднозначны. Удобным приемом является гармоническая линеаризация обратных функций y=Q(R), характеризующих зависимость относительного смещения от «упругой» реакции гасителя. Например, для гасителя плавающего типа (рис. 10.42) i/=AsgnA?. Осуществляя гармоническую линеаризацию функций с помощью обычных приемов, имеем yxq(Rn)R, где q(Rn) — коэффициент гармонической линеаризации, зависящий теперь от амплитуды /?() периодической реакции гасителя, причем
Рис. 3.5. Зависимость относительного прироста диаметра капель различных смазочных материалов от времени растекания

Решение этого уравнения дано на рис. 36.3, а зависимость суммарного относительного межосевого расстояния от передаточного отношения первой ступени редуктора показана на рис. 36.4. На этом рисунке виден ярко выраженный минимум относительного межосевого расстояния.

Рис. 36.4. Зависимость относительного

Рис. 4.8. Зависимость параметра двухфаэ-ности ф = v/v' и интеграла (4.40) I (х) от х:

Таким образом, схема кристаллизации оценивается совокупностью углов, под которыми участки кристаллитов наклонены к оси Ох. На рис. 12.16 показаны распределения угла а по ширине шва от его оси (fey = 0) до линии плавления (ky= 1) при различных скоростях сварки и q/v = const. Зависимость параметра ka от скорости сварки показана на рис. 12.17. С ростом погонной энергии сварки значение ka увеличивается.

На рисунке 4.4 представлена зависимость параметра г от числа пд да агностируемых в каждом подмножестве КЭ.

Рисунок 4.4- Зависимость параметра г от числа диагностируемых элементов (п=0,Ш)

Рис. 2.4. Зависимость параметра сингулярности У] от угла раскрытия

Рис. 5.2. Зависимость параметра 4Н от величины внешних

Рис 3.37. Зависимость параметра натружения соединения п от геометрической формы и степени компактности его поперечного сечения

Параметр глубины начальной погтби ^=f0/i Рис.12.34. Зависимость параметра верхней критической нагрузки

Известно, что математические функции, в том числе и зависимость параметра оптимизации от выбранных параметров ("функция отклике ), могут быть представлены полиномом n-степени. Если отбросить члены второго порядка и выше, то функция отклика представляется плоскостью

8. С увеличением единичной мощности котла объем V? топки по условиям теплообмена увеличивается быстрее, чем площадь fCT поверхности ограждающих поверхностей. Поэтому излучающий слой с ростом единичной мощности котла также утолщается. Тепловое излучение факела возрастает в соответствии с уравнением (63). Полученная опытная зависимость параметра М от числа Бугера Bu = к8 (к — суммарный коэффициент ослабления излучения) при сжигании экибастузских углей представлена на рис. 122. Кроме того, с ростом паропроизводительности котла происходит увеличение размеров топки. В центральной части топки газы охлаждаются меньше, чем в пристенной. Результатом является рост тепловой разверки в верхней части топки,

Рис. 122. Зависимость параметра М от числа Бугера Ви