Зависимость перемещений

Таблица 2.1 Зависимость параметров ячейки от типа шаровой укладки

02 4 6 8 10 12 14 16 , ЧА«. Рис.1. Зависимость параметров УЭЦН от времени: 1 - расход газа в - - -

Рис.3. Зависимость параметров УЭЦН от времени

Рисунок 4.42 - Зависимость параметров шероховатости профиля излома от масштаба измерения для стали 4340 (температура отпуска 700 °С,

Однако зависимость параметров нагрузок от длины трещины аналитически обычно выражается через коэффициент интенсивности напряжений, в связи с чем удобнее использовать формулу (33.2).

ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЙ ДИОД — двухэлект-родный ПП (на основе германия, кремния, селена и др. полупроводников и ПП соединений) прибор, действие к-рого основано гл. обр. на использовании св-в р — n-перехода. Применяется для выпрямления перем. тока, детектирования модулир. колебаний, преобразования частоты, усиления колебаний, как управляемые элементы в радиотехнич. и электронных устройствах и т. д. во всех диапазонах радиочастот. Осн. особенности П. д.: малые инерционность, габариты, масса и потребляемая мощность; возможность управления параметрами в широких пределах; большой срок службы; сильная температурная зависимость параметров (у нек-рых типов П. д.). См. Варикап, Туннельный диод. Фотодиод, Фотоэлемент,

Рис. 49. Типичная зависимость параметров материала от влажности

Зависимость параметров движения механизмов в виде графиков дает возможность наглядно представить их изменение за длительный промежуток времени. При составлении графиков для циклично движущихся систем достаточно ограничиться продолжительностью времени одного цикла. Необходимость составления графиков может быть оправдана при любых методах определения параметров: аналитических, графических и экспериментальных.

Зависимость параметров N и N от числа циклов нагружения показана на рис. 9.27, Можно выделить три участка, характера-

причем предполагается, что vm постоянно. Следует отметить, что зависимость действительной и мнимой частей комплексных модулей E*m(=\/Dm), ET и GTL от температуры и частоты будет более сложной, чем соответствующая зависимость параметров Dm и Dm, на основании которых эти модули подсчитаны. Для больших значений приведенной частоты шаг можно несколько упростить зависимости, выведя соотношения, аналогичные уравнениям (5.13) — (5.18). С другой стороны, зависимость эффективных комплексных податливостей 8*т и STL от температуры и частоты значительно проще и подобна по форме уравнениям (5.23) с учетом замечаний к уравнениям (5.20), (5.21).

Рис. 18. Зависимость параметров поляризации малоуглеродистой стали от деформации: Аф — уменьшение стационарного потенциала; Дфа — уменьшение потенциала активного состояния при плотности тока анодной поляризации 0,13 мА/см2; j'a — плотность тока активного состояния при потенциале •—270 мВ (н. в. з.); i'n — плотность тока пассивного состояния при потенциале —120 мВ (н. в. а.)

Для построения циклограммы необходимо определить функциональную зависимость перемещений ИО от углового перемещения ф распределительного вала. При этом возникает задача оптимального распределения времени цикла по фазам перемещений и выстоев механизмов. Это распределение должно обосновываться выбранными критериями (величиной максимальных скоростей, величиной допустимых углов давления, к. п. д., удалением механизмов от положения заклинивания, одинаковой инерционной нагруженностью механизмов и др.).

Нормальная функция для первого главного колебания равна единице, так как перемещения всех точек корабля при вертикальной качке одинаковы; вторая нормальная функция воспроизводит линейную зависимость перемещений от расстояния точки от центра вращения. Соответственно этому легко находятся такие характеристики центра приведения, как приведенная масса и приведенный коэффициент жесткости, а вместе с ними и частота соответствующего главного колебания.

Уравнения (4.1) и (4.6) являются общими для точного и при* ближенного решений любой контактной задачи. При совместном решении этих уравнений необходимо принять зависимость перемещений точек детали от действующих на нее сил. Такие зависимости обычно записываются относительно осей координат, жестко связанных с деталями и называемых местными или локальными осями координат.

Уравнение (4.43) равносильно системе линейных алгебраических уравнений, выражающих зависимость перемещений узлов модели от действующих сил. Каждое уравнение системы имеет вид

Для решения контактной задачи используем зависимость перемещений точек детали от действующих сил.

Зависимость перемещений точки тела от действующих на него сил можно представить с помощью функций влияния (вектор-функций), характеризующих перемещение заданной точки тела, например Cj /-го тела, от единичной силы р0$ = les, приложенной в другой его точке на радиусе г = ? (е5 = е/), в направлении этой силы. Тогда перемещение точки Cj 1-го тела

Таким образом, .метод позволяет получить в табличной форме зависимость перемещений и, v от текущих координат. Аппроксимируем эту зависимость полидомами

Аппроксимируем зависимость перемещений от текущих координат полиномами

Рис. 10.2. Зависимость перемещений и, (а) н и> (б) от безразмерной координаты х/1. Нелинейная тео-

rtic. 10.14. Зависимость перемещений (а) и деформаций (б) внутренней поверхности оболочки от осевой координаты

Зависимость перемещений внутренней поверхности шины от меридиональной координаты (рис. 11.25, г) является традиционной для всех шин близкой геометрии. Больший интерес представляют зависимости изменения главных кривизн К ц и Кгг от меридиональной координаты Г. Кривые на рис. 11.25, в изменяются достаточно плавно без характерных для грузовых радиальных шин скачков в зоне окончания брекера и весьма напоминают соответствующие кривые, полученные в п. 11.2 при расчете грузовых диагональных шин (сравните с рис. 11.4, в).