Зависимость перенапряжения

Для построения диаграмм работ по диаграммам F =» F (t) и М = М (t) необходимо дополнительно знать зависимость перемещения s от времени t или угла поворота ф от времени t, т. е.

Отпопа получаем искомую зависимость перемещения нижнего конца толкателя s от перемещения верхнего конца толкателя;

Зависимость перемещения толкателя sa (фх) (рис. 15.4, а) от передаточного отношения механизма характеризуется передаточной диаграммой % (cpj) = Ф (d$2 (qt^/dyj — замкнутой кривой в общем произвольной формы (рис. 15.4, б) в системе координат (ds2 (cp^/dcp,), s2 (фг). Фазе удаления толкателя соответствуют участок диаграммы справа от оси ординат, а фазе возвращения— слева, так как в этих случаях передаточная функция ds9 (cp^/dcpi имеет разные знаки. Каждая точка этой диаграммы соответствует определенному углу поворота ц>1 кулачка. Если принять допустимое для данного типа механизмов значение угла давления ад, то для каждой точки диаграммы по зависимости (15.3) можно определить величины эксцентриситета » и минимального радиуса /•„, соответствующие этому значению. Очевидно, что значение е и ги, обеспечивающие условие а ^ад для всех точек передаточной диаграммы, будут находиться в области между касательными 1 и 11, проведенными под углом ад к участкам графика, характеризующим подъем — dsj ( 0 и опускание — ds2 (cpt)/rf(p, < 0 толкателя Центр вращения кулачка может находиться в любой точке заштрихованной зоны между касательными, а точка О определяет минимально возможные значения ей г0.

верхности трещины и от действия на ее берега давления р должно быть определено с учетом того обстоятельства, что концы трещины перемещаются вдоль оси х с некоторой скоростью /. Неизвестными являются ско-ростьконцов трещины и зависимость перемещения от этой скорости.

Для построения диаграмм работ по диаграммам F «= F (t) и М = М (t) необходимо дополнительно знать зависимость перемещения s от времени t или угла поворота ф от времени /, т. е.

Отсюда получаем искомую зависимость перемещения нижнего конца толкателя s от перемещения верхнего конца толкателя:

Определение 3.2. Функцией Ч* (фь ф2, ..,, ф„) перемещения какого-либо звена механизма называется гладкая функция, представляющая зависимость перемещения этого звена от координат положений (и перемещений) входных звеньев и геометрических параметров механизма.

Отсюда можно получить зависимость перемещения ф(<) звена приведения от времени. Ускорение е можно определить дифференцированием функции со(^), так как

Выбор закона движения выходного звена кулачкового механизма. Кулачковые механизмы имеют преимущественное распространение в машинах-автоматах, где главным условием является выполнение заданной последовательности перемещений обрабатываемых изделий и инструментов. Это условие определяет обычно только фазовые углы поворота кулачка, показанные на рис. 118. Внутри же каждой фазы подъема и опускания зависимость перемещения выходного звена от угла поворота кулачка или от времени может выбираться различной в соответствии с дополнительными условиями.

по синусоиде, и один из законов движения, в которых зависимость перемещения от времени, представлена в виде степенного многочлена (полинома).

Рассмотрим графическое построение профиля кулачка, которое может быть полезным не только для вывода формул координат профиля, но и для предварительного определения формы кулачка. При решении этой задачи считаем заданными: зависимость перемещения толкателя от угла поворота кулачка s = s(cp), смещение е, начальный радиус R0 и радиус ролика г (рис. 123).

При очень малых значениях анодной плотности тока (ориентировочно при га < 10~а А/м2 зависимость перенапряжения ионизации металлов от анодной плотности тока может быть выражена линейным уравнением (участок (Уме)обр^ на рис. 137):

Рис. 176. Зависимость перенапряжения водорода Г) на титане от рн при tK = 10-» А/сма и 20° С в подкисленных и подщелоченных растворах Na2SO4 с постоянной общей концентрацией, равной 1 н.

т. е. наблюдается линейная зависимость перенапряжения водорода от катодной плотности тока.

Таким образом, эта теория тоже дает логарифмическую зависимость перенапряжения водорода от катодной плотности тока, но с численным значением коэффициента Ь3 = 0,029 В вместо даваемого теорией замедленного разряда и наблюдаемого в опытах (см. рис. 175) bs = 0,12 В.

Таким образом, рекомбинационная теория объясняет зависимость перенапряжения водорода от материала катода: чем больше склонность металла к взаимодействию с атомами водорода (высокая энергия адсорбции, образование твердых растворов, способность металла катализировать рекомбинацию водородных атомов), тем легче протекает рекомбинация водородных атомов и тем ниже перенапряжение водорода.

Исследования советских электрохимиков за последние годы показали, что эта теория не учитывает ряда серьезных факторов (рН раствора, природы раствора и др.) и чтох возможны и другие толкования механизмов удаления водорода ^поверхности металла. Можно отметить, что теория замедленного разряда достаточно хорошо подтверждается экспериментальными и расчетными данными для металлов с высоким перенапряжением водорода. При помощи этой теории можно объяснить зависимость перенапряжения водорода от плотности тока, концентрации водородных ионов, наличия в растворе посторонних электролитов и поверхностно-активных веществ, часто специально вводимых в электролит.

Как следует из уравнения Тафеля, при коррозионных процессах, протекающих с водородной деполяризацией, изменение потенциала катода от плотности тока имеет логарифмическую зависимость, так как перенапряжение водорода повышается пропорционально логарифму плотности тока. Эта зависимость наблюдается в широком диапазоне плотностей катодного тока, за исключением очень малых плотностей тока. При плотностях катодного тока меньше чем 10~2 а/м2 зависимость перенапряжения водорода и смещения потенциала от плотности тока становится линейной:

При плотностях катодного тока меньше чем 10~2 а/м2 зависимость перенапряжения ионизации кислорода от плотности тока становится линейной:

Рис. 2. Зависимость перенапряжения анодного растворения от плотности тока для железа (1 и 3) и никеля (2и4)в1н. серной кислоте без зачистки электрода (1 и 2) и в условиях зачистки при скорости вращения корундового диска 2000 об/мин (3 и 4)

Зависимость перенапряжения от логарифма плотности тока линейная. Константа 6 в этом случае определяется тангенсом угла наклона полученной прямой к оси абсцисс, а константа а будет равна величине ординаты при плотности тока, равной единице.

Следует отметить, что перенапряжение не зависит от рН раствора лишь в растворах сильных кислот концентрацией до 0,5—1,0 н., не содержащих посторонних электролитов. В буферных растворах, где суммарная концентрация солей постоянна, зависимость перенапряжения от рН выражается кривой с максимумом при значениях рН около 8.