Зависимость поперечного

Зависимость ползучести тензодатчиков>

ползучести, не удивительно, поскольку трудно представить, чтобы контакт поверхности со средой мог привести к существенному изменению термически активированного процесса движения дислокаций, скорость которого обычно контролируется самодиффузией вакансий. Тот факт, что среда влияет на показатель п, определяющий зависимость ползучести от напряжения, представляет интерес. Хотя точный смысл величины п в настоящее время неясен (особенно в случае сложных сплавов, упрочненных выделениями), многие феноменологические теории установившейся ползучести связывают п с объединенной чувствительностью к напряжению величины плотности подвижных дислокаций рт и подвижности дислокаций М:

Разработаны и модели увеличения пористости в зависимости от напряжения. Большое значение придается зернограничной сдвиговой деформации с образованием клиновидных трещин в местах встречи границ зерен1. Модели, рассматривающие напряжение в качестве аргумента, прогнозируют зависимость роста пор от напряжения подобно тому, как прогнозируют зависимость ползучести от напряжения; модели температурной зависимости роста пор построены по аналогии с моделями температурной зависимости второй стадии ползучести.

В случае прерывистого падения температуры (рис. 4.37, а) или прерывистого повышения температуры (рис. 4.37, б) при малой величине t/р деформацию также можно достаточно точно прогнозировать с помощью механического уравнения состояния. На рис. 4.39 показана зависимость ползучести стали с 13 % Сг от величины т/р при переменной температуре; сплошная линия рассчитана с помощью постоянной эквивалентной температуры. Постоянной эквивалентной называют такую температуру, деформация ползучести при которой за равные интервалы времени равна деформации при изменении температур. Если использовать уравнение (4.83), то, как и в случае описанной выше динамической ползучести,

Зависимость ползучести от напряжения ..............." 62

Зависимость ползучести от напряжения

где К (О — функция, определяющая зависимость ползучести от времени; огс — константа, характеризующая критическое состояние материала: при напряжении выше ас податливость при ползучести р'езко возрастает с ростом напряжения. На рис. 3.13 приведена зависимость ползучести от напряжения для ПЭ плотностью 0,95 при 22 °С [58]. При этом напряжение <тс примерно равно 4,3 МПа и ползучесть измерялась в течение 10 мин. В приведенном примере экспериментальные данные по ползучести в течение 10 мин описываются уравнением:

Рис. 3.13. Зависимость ползучести (относительной деформации е через 10 мин после на-гружения и отношения податливостей в начальный момент нагружения J0 и через 10 мин J) полиэтилена с плотностью 0,950 г см1 от величины действующего напряжения [58].

Многие другие данные, имеющиеся в литературе, подтверждают резкую зависимость податливости при ползучести от величины прикладываемой нагрузки, хотя в некоторых случаях авторы не обсуждали этот аспект. Зависимость ползучести от напряжения установлена для всех типов полимеров, в частности для ПЭ [43, 44, 52, 53, 58, 63—65], жесткого [49, 50, 52, 60, 62, 66, 67] и пла-'стифицированного [68] ПВХ, ПС [42, 69J, АБС-пластиков [56, 62, 70], полипропилена [61, 71, 72], хлорированного простого полиэфира [пентона] [73], ацетобутирата целлюлозы [45], полиамидов [30], нитроцеллюлозы [48], отвержденных эпоксидных смол [55].

Зависимость ползучести от напряжения в общем случае пропорциональна sh (0/сге), где а—действующее напряжение, а ас— константа. Для различных типов дисперсных наполнителей в полиэтилене установлено, что ас практически не зависит

0С — критическое напряжение, характеризующее зависимость ползучести от напряжения, 3

Рис.' 15.8. Зависимость ползучести от температуры (а) и напряжений (5):

Ряс. 8. Зависимость поперечного модуля Юнга ?;22 от объемного содержания волокон из Е-стекла в эпоксидных композитах с различной пористостью [113].

Рис. 10. Зависимость поперечного модуля Юнга Ец фициента увеличения деформации матрицы фЦг2 ( держания волокон [13]. , •

Рис. 2. Температурная зависимость поперечного сужения (а) и относитель-ного удлинения (б) сплава Inconel X750, изготовленного различными методами (обозначения см. рис. 1)

29. Зависимость поперечного износа инструмента и конусности получаемого отверстия от зернистости абразива

Рис. 3-10. Зависимость поперечного сужения металла ковано-сверленой паропроводной трубы диаметром 273x48 мм из стали 15Х1М1Ф от времени при испытании на длительную прочность (температура испытания 570°С).

Для каждой стали существует интервал температур, в котором ее относительное удлинение при длительном разрыве минимально. С увеличением длительности испытания относительное удлинение сначала уменьшается, а затем возрастает. Некоторые плавки стали 15Х1М1Ф, используемой для труб паропроводов острого пара, отличаются очень низкой пластичностью при рабочих температурах. На рис. 3-10 показана зависимость поперечного сужения стали 15Х1М1Ф от времени до разрушения при температуре 570° С. Испытывались тангенциальные образцы диаметром 6 мм. Труба диаметром 273X48 мм была изготовлена из кованой заготовки путем сверления. Термическая обработка — нормализация от 1030— 1 040° С, отпуск при 740—760° С в течение 7 ч.

245. Зависимость поперечного износа инструмента от его материала

246. Зависимость поперечного износа инструмента и конусности получаемого отверстия от зернистости абразива

245. Зависимость поперечного износа инструмента от его материала

246. Зависимость поперечного износа инструмента и конусности получаемого отверстия от зернистости абразива

Погрешность метода может составлять от 3—5 % (при определении марганца в железе) до 50—100 % (при определении алюминия в железе). Для получения более точных результатов следует учитывать влияние поглощения излучения в материале образца, зависимость поперечного сечения ионизации от энергии электрона, ионизации флуоресценции.