Зависимость пористости

Рис. 1(1.2. Зависимость поправочного коэффициента е,ц, от угла между направлением потока и осями труб для одиночной трубы (/) и для пучка труб (2)

Таблица 10.1. Зависимость поправочного коэффициента F/ от //
Puc. 90. Зависимость поправочного коэффициента b от числа Рейнольдса

Зависимость поправочного коэффициента Р

Зависимость поправочного коэффициента Ку для протекторов от уровня подтоварной воды

Фиг. 6. Зависимость поправочного коэфициента для плавных поворотов А от числа Рейнольдса.

Фиг. 8. Зависимость поправочного коэфи-циента для плавных поворотов С от формы

Величина е зависит от показателя адиабаты к, типа сужающего устройства и величины т. Зависимость поправочного множителя в от этих величин выражается следующей функциональной зависимостью:

вого тона приведены на рис. 10, из которого видно, что поправочный коэффициент может существенно отличаться от единицы. При большой жесткости пакета (йб) и небольшой относительной массе бандажа он может достичь значения 1,3—'1,4. При большой же относительной массе бандажа и сравнительно небольшой жесткости пакета поправочный коэффициент может быть меньше единицы. На рис. 11 представлена зависимость поправочного коэффициента ср2 от отношения жесткости бандажа к жесткости лопатки и отношения масс бандажа и лопатки для колебаний

Практический интерес представляют исследования ЛМЗ [39] по установлению влияния положения проволоки на частотах колебаний пакета типов АО, В0 и А\. На рис. 13 представлена зависимость поправочного коэффициента ijji от относительной длины лопатки постоянного сечения при заданных значениях kc и vc. Как видно из указанного рисунка, максимальное значение частоты получается при перемещении скрепляющей проволоки на высоте, равной (0,5-*-0,6)/. Ниже приведены результаты исследования автора о влиянии расположения проволоки по высоте для лопаток постоянного и переменного сечений на их декремент колебаний и пока-

Фиг. 80а. Зависимость поправочного коэффициента турбины от начальной температуры пара.

На рис. 68 показана зависимость пористости от приведенного времени спекания т; очевидно, что скорость уплотнения армированного материала уменьшается с повышением концентрации волокон. Отношение скорости уплотнения армированной композиции к скорости уплотнения неармированного материала может быть представлено в виде

Рис. 45. Зависимость пористости покрытий Ni—1№ (КЭП)—Сг от зернистости частиц корунда <(С=100 кг/м3) и способа определения пористости:

Зависимость пористости, структуры и свойств спечённых металлов от структуры и свойств исходных порошков. При прочих равных условиях (одинаковые химический состав исходных порошков, пористость прессования и режим спекания) имеют место следующие зависимости свойств спечённых изделий от качества исходных порошков.

Рис. 11. Зависимость пористости стальных отливок от толщины их тела (а) и связь между размерами макро- и микрозерна в стальных отливках (б) (11]

Рис. 47. Зависимость пористости Я (число пор

Зависимость пористости (Р) образца из карбида титана TiC 1 0 s от режима спекания представлена на рис. 27 [ 72].

Рис 17 Зависимость пористости футеровки от увеличения количества борной кислоты при пе регреве чугуна до 1450°С (а) и 1550° С (б) и вы держке 2 ч

Рис. 17. Зависимость пористости футеровки от увеличения количества борной кислоты при перегреве чугуна до 1450°С (а) и 1550° С (б) и выдержке 2 ч.

Работа 14. Зависимость пористости оловянного покрытия от его

Зависимость пористости оловянного покрытия от его толщины