Зависимость предложенная

На рис.2. 11 приведена зависимость предельного давления мембран от их размеров. Прямоугольная мембрана является частным случаем работы круглой мембраны. На рис.2. 12 показана принципиальная схема испытаний прямоугольной тонкой полосы. Поскольку рассматриваем длинную мембрану влиянием концов пренебрегаем и счи-

Рис. 6.8. Зависимость предельного значения BJ* от величины заглубления 1 — k начала парового участка

Рис. 14.9. Зависимость предельного напряжения от гибкости стержня из стали СтЗ:

На рис. 14,9 дана зависимость предельного напряжения для стержня из стали СтЗ от его гибкости. Кривая 1 (гипербола Эйлера) построена по соотношению (14.31) для упругого состояния. Для очень гибких стержней (X > 100) потеря устойчивости наступает при напряжениях ниже предела текучести, т. е. устойчивость является критерием работоспособности конструкции. Если через Х0 обозначить гибкость стержня, при котором напряжения в нем достигнут предела пропорциональности оп„, то

На рис. 8.9 представлена примерная зависимость предельного напряжения сжатого стержня, изготовленного из СтЗ, от величины его гибкости К. Обозначим

где а,]Ц — предел пропорциональности. При Я > Я0 предельное напряжение равно сгкр, вычисленному по формуле (8.10). При малых Я < Я.,. (Я* «а 40) предельное напряжение равно пределу текучести сгг. Для значений Я, лежащих в промежутке между Я0 и Я„., зависимость предельного напряжения от Я оказывается близкой к прямолинейной. На этом участке также происходит потеря устойчивости прямолинейной формы стержня, но формула Эйлера непригодна, так как здесь уже нет пропорциональности между нагрузкой и вызываемой ею деформацией. Дело в том, что в начальный момент потери устойчивости при бесконечно малом искривлении оси стержня

к напряжению сжатия добавляется напряжение изгиба. В результате на части поперечного сечения (где изгиб вызывает сжатие волокон) напряжение превышает сначала предел пропорциональности, а затем и предел текучести. При этом часть волокон подвергается пластической деформации и восстанавливающий упругий момент, создающий сопротивление изгибу стержня, уменьшается. Обычно зависимость предельного напряжения от гибкости в промежутке между Я0 и Я.,, находят экспериментальным путем.

Рис. 9.9. Зависимость предельного числа витков закрученного потока у поверхности трубы от угла закрутки__потока на входе:

Рис. 13-22. Зависимость предельного перегрева жидкости от давления.

Электрохимическое исследование скоррсти катодного восстановления кислорода на амальгамированной меди в 0,025 М раствора H2S04 позволило получить зависимость предельного диффузионного тока от расстояния между дисками (рис. 59,а), из которой видно, что оптимальное расстояние между ними соответствует диапазону

Рис. 59. Зависимость предельного тока диффузии кислорода на неподвижном амальгамированном дисковом электроде в 0,025 М растворе H^SO^ при 20 °С:

Принимая во внимание необходимость учета теплоты трения при расчетах теплового состояния поршня быстроходного дизеля и в то же время сложность непосредственного ее замера, можно использовать различные косвенные методы ее оценки. Одним из таких способов может служить расчет мощности потерь трения поршня по существующим приближенным формулам с последующим переводом мощности в теплоту. При подсчете теплоты трения поршня двигателя М-50 был принят следующий порядок расчета. Полагая, что основная доля работы трения поршня приходится на уплотнительные кольца, определяем мощность их трения, а затем теплоту. Для этой цели была использована зависимость, предложенная в работе 13]. На основании диаграммы давления в закольцевых пространствах считается, что трение от давления газов развивает только первое и второе уплотнительные кольца, а остальные развивают трение от давления упругости. Принимая равными тепловые потоки в поршень и во втулку цилиндра, можно записать

Более полное представление о зависимости стойкости инструмента от режимов резания дает экспоненциальная зависимость, предложенная в работе /2/ и имеющая следующий вид:

ческих зависимостей. В частности, лучшее совпадение с экспериментом должна иметь параметрическая зависимость, предложенная В. И. Никитиным [Л. 149, 166]

Рис. 10-7. Зависимость, предложенная Бергом, Классеном и Гишлером [Л. 202] для нахождения максимального коэффициента теплообмена ост.Макс-о—железо; ф—песок (округлые зерна); •—песок формовочный; X—силикагель дробленый; Q —стеклянные шарики (гладкие); Д — катализатор крекинга; А — А1аО3. Линия соответствует уравнению (10-32).

Лоттсс отмечает, что уравнение (3) принимает вид уравнения (2), если величину ее рассматривать как постоянную. Зависимость, предложенная Роми, получила определенное подтверждение при предварительной оценке расхода в одной из систем с естественной циркуляцией. Расход можно рассчитать заранее с точностью ±4% при 42 ата и с точностью +6% при 84 ата [3].

Теоретические соотношения также представлены на фиг. 5. Это, во-первых, линейная зависимость, предложенная Адамсом [35], которая обобщает работы многих авторов и является приближением, справедливым только при малых значениях В. Для ламинарного течения эффективность процесса массообмена, определяемая наклоном линии, связана с молекулярным весом вдуваемых паров следующим образом:

Применяется также зависимость, предложенная А. А. Михее-вым,

Математическое описание анизотропии свойств ориентированных полимеров, зависящих, как это видно, от большого числа переменных, представляется достаточно сложным и малопригодным для широкой инженерной практики. Поэтому определенный практический интерес представляет зависимость, предложенная в работе (Л. 68]:

показали, что зону переходного режима для реального гидропривода следует принимать от Ке = 800ч-1000 до Ке = 3500-ь4000, в которых известные формулы дают заметную (свыше 50 и до 200%) погрешность для данных наших экспериментов. При отсутствии более точных данных зависимость, предложенная автором, даст, видимо, меньшую ошибку по сравнению с ошибкой при вычислении по формулам Пуазейля и Шевелева в переходной зоне.

В испарительных аппаратах горизонтально-пленочного типа приходится рассчитывать теплоотдачу от движущегося внутри горизонтальных труб пара. В этом случае может быть использована зависимость, предложенная Д. И. Волковым [9]: