Зависимость приведенного

Рис. 40.1. Зависимость приведенной длины трещины от времени в задаче Гриффитса для тела Максвелла.

Рис. 40.2. Зависимость приведенной скорости роста трещины от времени в задаче Гриффитса для тела Максвелла.

Рис. 4. Зависимость приведенной неоднородности поля

Зависимость приведенной вязкости v* от характеристической температуры 9 для исследованных полиметил-силоксанов представлена на рис. 3-34, из которого видно, что опытные данные по вязкости ПМС хорошо ложатся на обобщенную кривую. Полученные выражения для обобщенной зависимости приведенной вязкости имеют вид:

Рис. 3.40. Зависимость приведенной деформации ползучести полуфабриката ГМЗ, обработанного при температуре 1300 (1), 2300 (2) и 2800°С (3), от флюенса. (Температура облучения 400° С.)

Рис. 3.41. Зависимость приведенной к единице прочности и нагрузки радиационной ползучести графита марки КПГ от флюенса. Испытания при плотности потока:

Рис. 3.44. Зависимость приведенной скорости установившейся ползучести от температуры облучения графита различных марок по данным разных авторов:

Рис. 5.10. Зависимость приведенной критической скорости истечения насыщенной жидкости от приведенного давления

Таким образом, хорошей аппроксимацией приведенного критического расхода и приведенной критической скорости истечения должна быть их функциональная зависимость от приведен-

Рис. 7.19. Зависимость приведенной скорости пара от скорости воды в щелях завихрителя для различных давлений

ние расхода воздуха приводит к срыву вращающегося слоя воды. Зависимость приведенной скорости пара w'0' от скорости воды в щелях завихрителя WBX приведена на рис. 7.19. Важно отметить общий характер зависимости w'0' = /(WBX) как в опытах по определению <7кр, так и в опытах по срыву вращающегося слоя потоком воздуха. В области же

Первый принципиально точный графо-численный метод расчета маховика с помощью диаграммы энергомасс Е (J*) был предложен проф. Ф, Виттенбауе-р о м. Для построения этой диаграммы необходимо графически проинтегрировать зависимость М*(у) и получить графики А (ф) и Д? (ф). Кроме того, следует найти зависимость приведенного момента инерции выходных звеньев А/*(Ф).

В зависимости от типа двигателя или рабочей машины механические характеристики бывают более или менее сложными. Рассмотрим механические характеристики некоторых машин и приборов. Характеристика двигателя обычно представляет собой нисходящую кривую МДМД, которая выражает зависимость приведенного движущего момента УИД от угловой скорости ю или восходящую кривую МСМС — зависимость приведенного момента Мс сил сопротивления от угловой скорости со (рис. 295).

В зависимости от типа двигателя или рабочей машины механические характеристики бывают более или менее сложными. Рассмотрим механические характеристики некоторых машин и приборов. Характеристика двигателя обычно представляет собой нисходящую кривую МдМд, которая выражает зависимость приведенного движущего момента Мл от угловой скорости со или восходящую кривую МСМС — зависимость приведенного момента Мс сил сопротивления от угловой скорости со (рис. 295).

нужно разрешить относительно Т для любого значения <р угла поворота, что бывает возможным лишь в простейших случаях, когда зависимость приведенного момента М (у, Т) всех действующих сил от кинетической энергии Т сравнительно проста.

Во многих технологических машинах момент внешних сил (исключая вращающий момент двигателя), приведенный к рассматриваемому звену, зависит только от положения этого звена. Указанное характерно для машинных агрегатов металлургических машин, металлорежущих станков и др. Более того, принимаемая для этих машин зависимость приведенного момента от времени, а не от положения звена приведения, является приближенной, вносящей некоторые погрешности в динамический расчет (см. подробнее п. 1).

Рис. 1.8. Зависимость приведенного к нулевой пористости усредненного электросопротивления Риспр углеродных материалов от диаметра областей когерентного рассеяния (полуфабрикаты 1—4 обработаны при температуре 1300—3000° С):

Рис. 1.10. Зависимость приведенного к нулевой пористости усредненного коэффициента теплопроводности углеродных материалов ЛИСпр от диаметра областей когерентного рассеяния (полуфабрикаты /—3 обработаны при температуре 1300—

Рис. 1.18.. Зависимость приведенного к нулевой пористости предела прочности при сжатии 0ИСПр от диаметра кристаллитов La полуфабрикатов КПГ (1) и ГМЗ (2), обработанных при температуре 1500—3000° С

Рис. 3.18. Зависимость приведенного к нулевой пористости удельного электросопротивления различных углеродных материалов, обработанных при температуре 1300—3000° С, от диаметра областей когерентного рассеяния до облучения (пунктир) и после облучения при 90°С (•) и 140—250°С (В)

2. В некоторых случаях на отдельных участках движения механизма приведенный момент сил сопротивления можно представлять в виде постоянных величин. Это относится к машинам ударного действия, работающим в два такта, называемых рабочим ходом и холостым ходом. В таких машинах рабочий ход по сравнению с холостым ходом бывает коротким, и рабочая нагрузка оказывается значительно больше нагрузки холостого хода. На фиг. 14, а показан график, изображающий зависимость приведенного момента сопротивления от времени, а на фиг. 14,6 — график, изображающий зависимость такого же момента от угла поворота.

Рис. 5.9. Зависимость приведенного критического расхода насыщенной жидкости от приведенного давления