Зависимость расчетного

Рис. 249- Зависимость проницаемости пленки лака этиноль от продолжительности воздействия водяных паров (И. Я. Клинов и Т. Л. Фабрикант):

Рис. 95. Зависимость проницаемости от температуры для науглероженного (сплошная линия) и обезуглероженного (штриховая линия) железа

Рис. 120. Зависимость проницаемости перминвара 45—25 (30% Fe, 25% Со, 45% Ni) от термической обработки:

Фиг. 26. Зависимость проницаемости от пористости:

. 27. Зависимость проницаемости от толщины стенок.

Рис. 1. Зависимость проницаемости железных металлокерамич. фильтров от толщины

стенки при Др=600 мм под. ст. Рис. 2. Зависимость проницаемости железных металлокерамич. фильтров от размера пор при. Др = 0,5 атм: I — топливо ТС-1 с вязкостью 1,29 сантистокса; 2 —газойль с вязкостью 3,5 сантистокса.

Рис. 28. Зависимость проницаемости у и скорости роста трещины v от приложенного потенциала <р для нескольких алюминиевых сплавов в различных средах: / — 7075-Т651 в растворе 3% NaCl [169]; 2 — 7075-Т651 в растворе 5М I— [169]; 3 — 7079-T65J в растворе 5 Ml — [153]; 4 — AlZnMg3 в растворе IM С1 — [174]

Рис. 1. Зависимость проницаемости ^ сердечников от проницаемости ц материала при разных зазорах

Фиг. 26. Зависимость проницаемости от пористости:

. 27. Зависимость проницаемости от толщины стенок.

Параметр стеснения сдвиговых деформаций определен как отношение произведения модуля сдвига слоев, ориентированных под углом к направлению нагружения, на их толщину к соответствующему произведению для слоя, ориентированного в направлении нагружения. Для слоистого боропластика на эпоксидном связующем с надрезом длиной 12,7 мм (число перерезанных волокон п « 100) приведена зависимость расчетного коэффициента концентрации напряжений К„ от отношения нагрузок Р/Ру (рис. 2.11). Здесь Ру — величина нагрузки, приложенной к композиту, при которой а = О, Р — нагрузка для а > 0 (а — протяженность неупругой области в безразмерных единицах, измеренная от кончика трещины в направлении приложенной нагрузки; см. рис. 2.12). Возрастание отношения Р/Ру эквивалентно, таким образом, росту а. Из рис. 2.11, очевидно, следует, что рост параметра стеснения г ведет к снижению Кп- Увеличение же г является прямым следствием роста модуля сдвига слоев с ориентацией ±6°. Приведенная на рис. 2.11 зависимость хорошо согласуется с результатами, полученными при помощи теории однородных анизотропных сред, из которых следует, что увеличение в слоистом композите числа слоев с ориентацией ±45° приводит к снижению концентрации напряжений.

Рис. 6. Зависимость расчетного значения коэффициента отражения /? УЗ К от толщины d расслоения, заполненного ржавчиной (а) и воздухом (б) для различных биметаллов:

Рис. 1.14. Зависимость расчетного (линии) и экспериментального расходов пароводяной смеси от явления кризиса течения паросодержания [44]:

Для облегчения выбора диаметра фрезы на фиг. 24 приведена зависимость расчетного диаметра фрезы Du расч, угла т подъема витков фрезы и шага t профилей детали.

Рис. 4.10. Зависимость расчетного входного, сопротивления Др выносных циклонов от осевой приведенной скорости при р= = 13 кгс/смг.

Для условий, в которых проводились опыты, был рассчитан коэффициент шлакующей способности по формуле (1.15). Для частиц размером 6 = 10 мкм значение Iff, равное единице, получено при ?=90°, для частиц 6 = 20 мкм — при t=91°, для частиц 8 = 40 мкм — при ? = 92° и для частиц 6 = 80 мкм — при t=93°. Следовательно, при температурах, указанных выше, частицы будут прилипать. Это согласуется с экспериментальными данными (рис. 3.10). Значение коэффициента шлакования начинает расти при температурах выше 90°. Как видно из рисунка 3.10, при температурах до 90° оно при всех скоростях одинаковое и только при более высоких температурах коэффициент шлакования очень сильно зависит от скорости. Зависимость расчетного коэффициента шлакующей способности от скорости движения частиц до 90° также незначительна. При температурах выше 90° значение функции реологических свойств и скорости потока резко уменьшается до отрицательных величин, значения расчетного коэффициента шлакующей способности скачкообразно возрастают от единицы до бесконечности. Поскольку скорость шлакования, по существу, не имеет практического значения (так как начавшийся процесс шлакования затормозить трудно), а важно знать сочетание факторов, которые позволят предотвратить шлакование, то расчета коэффициента шлакующей способности достаточно для прогноза процесса шлакования или для выбора условий бесшлаковочного режима.

Рис. 3-22. Зависимость расчетного коэффициента М от местоположения температурного максимума.

210. Зависимость расчетного бокового межэлектродного зазора при различных /CJJ от материала инструмента

210. Зависимость расчетного бокового межэлектродного зазора при различных от материала инструмента

Рис. 1.26. Зависимость расчетного значения е™ незапыленных топочных газов, содержащих газы Н2О и СО2, от температуры газов

Зависимость расчетного к.п.д. аппарата погруженного горения от температуры жидкости на выходе из аппарата