Зависимость собственных

Уравнения (386) и (387) справедливы для любого окислительно-восстановительного электрода и показывают зависимость скоростей электродных процессов от потенциала и строения двойного электрического слоя. При этом видно, что на скорость электродного процесса оказывает влияние только часть общего скачка потенциала, приходящаяся на плотную часть двойного электрического слоя (т. е. на зону, где протекает электрохимическая реакция), гз = (VMe)o6p + Л К — г^.

Рис. 2.5. Зависимость скоростей зарождения центров кристаллизации и роста кристаллов от температуры

по мере изменения р, т. е. у точек, находящихся дальше от оси вращения, скорости тем больше, чем больше значение р. Пропорциональная зависимость скоростей различных точек вращающегося тела от их расстояний от оси вращения показана на рис. 1.126. Продифференцировав обе части равенства (1.127), имеем

Рис. 2.14. Зависимость скоростей относительного сокращения длины образцов сплава от температуры отжига v — = Д//(И), где / — исходная длина образца, t — время

1'нс. 2. Температурная зависимость скоростей роста кристаллов видмап-штоттового феррт!та в исследованных сталях на поверхности (а) и в объеме (б) образцов

17. Зависимость скоростей резания от периода стойкости и применяемого твердого сплава

Фиг. И. Зависимость скоростей подъёма грузов и движения мостов и тележек кранов различных режимов работы от грузоподъёмности: 1 — передвижение моста кранов тяжёлого режима работы; 2 — то же кранов среднего режима; 3 — то же тележек кранов среднего и тяжёлого режимов работы; 4 — то же мостов кранов лёгкого режима; 5 — то же тележек кранов лёгкого режима;

Перечисленные уравнения выражают зависимость скоростей точек механизма и его звеньев от относительного положения звеньев, определяемого углами при вершинах В и С треугольника или четырехугольника, образующего контур механизма. В формулах (34), (46) и (55) для скоростей точек кривошипно-ползуннрго механизма, шарнирного четырехзвенника, кулисного и других механизмов длины звеньев вовсе не входят. Следовательно, заданное отношение скоростей точек можно обеспечить при различных относительных длинах звеньев механизма. При синтезе достаточно установить, каким должно быть относительное положение звеньев. Но если в формулу для скорости точки входят тригонометрические функции одного или двух углов, характеризующих относительное положение звеньев, можно выбрать из определенных условий один из углов и получить по соответствующей формуле для скорости точки значение второго. На этом и основан синтез передаточных механизмов по заданному отношению скоростей точек. Поскольку в формулы (35), 8* 115

В рассматриваемом случае безвихревого течения несжимаемой жидкости поле скоростей каждый в момент времени должно удовлетворять тем же дифференциальным уравнениям отсутствия вихрей rot V=0 и неразрывности divV = 0, как и в стационарном потоке, причем зависимость скоростей от времени обусловливается только краевым условием Vn = Vn(s, т), в котором время т можно рассматривать как параметр. Иначе говоря, с кинематической точки зрения неустановившийся безвихревой поток несжимаемой жидкости можно рассматривать квазистационарным в каждый момент времени. Условия несжимаемости жидкости и отсутствия в потоке вихрей являются здесь существенными.

Рис. 19. Зависимость скоростей осаждения никеля (кривая /) и выделения водо-

Рис. 24. Зависимость скоростей выде-

Чтобы довести задачу до конца, т. е. найти зависимость собственных частот балки от амплитуд колебаний в точках нелинейных опор, необходимо только линеаризировать граничные условия, т. е. найти зависимость приведенных жесткостей от соответствующих амплитуд колебаний балки в точках нелинейных опор.

Рис. 5. Зависимость собственных частот системы от СЭф при тэф = 0,117 кГсек?/см и различных значениях Ст:

С^кГ/см. Рис. 6. Зависимость собственных частот системы от Сэф при Ст = 26 000 кГ/см и различи

В работе исследуются собственные и вынужденные колебания ротора от неуравновешенности. Показано влияние негироскопической распределенной массы вала на зависимость собственных частот ротора от его скорости вращения. Построены первые три собственные формы колебаний, причем вторая и третья соответствуют так называемой узловой точке частотной характеристики. По результатам исследования вынужденных колебаний построены формы упругих линий ротора при двух значениях скорости вращения.

Рис. 2. Зависимость собственных частот системы от скорости вращения

Рис. 4. Зависимость собственных частот системы от б[ (при 62 = const)

Экспериментально зависимость собственных частот лопаток от частоты вращения обычно устанавливается путем фиксации моментов резонанса лопаток при возбуждении их различными гармониками. Если бы связанность колебаний лопаток отсутствовала (жесткий диск), то резонансы наблюдались бы на пересечении лучей гармоник с линией / (рис. 6.33) и результаты эксперимента соответствовали бы теоретическим представлениям. Если между лопатками имеется упругая связанность, то при эксперименте за зависимость их собственных частот от частоты вращения может быть ошибочно принята кривая //. Левая ветвь этой кривой в рассматриваемом примере свидетельствует о падении собственной частоты лопатки с увеличением частоты вращения. С теоретической точки зрения это выглядит парадоксально, и может сложиться представление о качественном несоответствии теории и эксперимента, если возможность упругого взаимодействия консольных лопаток не принята во внимание.

Рис. 2.124. Зависимость собственных частот вибраторов от реактивной составляющей Х0 общего механического импеданса нагрузки

Рис. 7.6.9. Зависимость собственных частот анизотропного ротора от скорости

В качестве примера на рис. 2 построена зависимость собственных частот экрана реактора «Обриггейм» от характера волнообразования в окружном направлении при т = 1. Численные значения параметров для экрана и теплоносителя установки были приняты в соответствии с работой [2]: Ег = Ez = 2-Ю8 кГ/см*; коэффициенты Пуассона л^ •== v2 = 0,3; R! = 141; R2 = 145; R3 = 163,5 см; ^ = 3,9; h2 = 7,8 см; Pl = p2 = 8-10~й; Po = 10~6 кГ-сек?/см\ Нижний торец экрана в соответствии с конструктивным исполнением считался жестко защемленным (С), а. верхний торец свободным (F). В указанной выше работе приводится оценка низшей собственной частоты экрана, равная 5—6 гц и соответствующая двум волнам деформации в окружном направлении (п = 2).

Зависимость собственных частот колебаний шахты реактора ВВЭР-440 в жидкости от числа волн в окружном направлении п при т = 1 иллюстрируется кривой 2 рис. 2. Численные значения параметров принимались равными EJ. = Е2 = 2-106 кГ/см*; Vl = v2 = 0,3; R1 = 154; R2 = 155,4; Д3 = 178 см; ^ = 3; hz = 3,6; I = 510 см; рх = p2 = 8-10"6; p0 = 0,8-• 10 6 кГ • сек2/см*. В соответствии с конструктивным исполнением один торец шахты принимался защемленным, а другой опертым (S). Результаты проведенных расчетов подтверждают вывод работы [7] о существенном влиянии жидкости в малых зазорах на собственные частоты колеблющихся в ней упругих конструкций. Этот вывод может быть использован на практике при необходимости частотной отстройки от резонансных режимов. Наиболее эффективная отстройка может быть осуществлена путем изменения размеров «щелевых» каналов, заполненных жидкостью.