Заданного параметра

7.16. Для отклонений взаимного расположения конструктивных элементов дайте определение, укажите, чему равны и как определяются его допуск и поле допуска; приведите примеры расположения подобных конструктивных элементов в реальных деталях или узлах: а) отклонения от параллельности прямых, расположенных в общей плоскости и в пространстве; б) отклонение от перпендикулярности двух плоскостей, а также прямой и плоскости для двух случаев: базой является плоскость или прямая; в) отклонение от параллельности двух плоскостей, прямой относительно плоскости и плоскости относительно прямой; г) отклонение наклона плоскости (прямой) относительно плоскости; д) отклонение от соосности одного отверстия относительно другого и отклонение нескольких отверстий относительно общей оси; е) отклонение отверстия от заданного номинального положения; ж) отклонение от пересечения осей.

Крутящий момент затяжки, необходимый для создания в болте заданного номинального напряжения растяжения (без учета концентрации напряжений, т. е. при k3 = 1) согласно формуле (143) ,

10. Фактическое передаточное число u'=z3/Zi= 131/33=3,97. Отклонение от заданного (номинального) и составляет 0,8%. Допускается ±2,5% при к^4,5 и ±4% при м>4,5.

Способы непрерывного измерения и регистрации трещины в процессе циклического нагружения при наличии в испытательной системе обратной связи, управляющей процессом нагружения, и компьютера, производящего непрерывную обработку получаемых результатов, позволяют осуществлять программные испытания (машины фирм MTS, Instron, Shi-madzu). Одним из видов таких испытаний являются испытания с поддержанием в процессе циклического разрушения заданной величины коэффициента интенсивности напряжений или заданного номинального напряжения (или деформации). Эти испытания проводят для проверки основных механических закономерностей роста трещин, используемых в механике разрушения.

Как правило, 5Ном = еном, и тогда соотношение (I) для заданного номинального напряжения и коэффициента аа представляет собой гиперболу в координатах 5шах, ешах. В этих же координатах могут быть изображены кривые циклического деформирования по параметру полуциклов k (рис. 4). Иначе говоря, алгоритм испытаний конструируется таким образом, что нагружение осуществляется по кривой циклического деформирования S—е до точки пересечения этой кривой с гиперболой, являющейся геометрическим местом точек зависимости между $mw и едах в §рне кон-

Крутящий момент затяжки, необходимый для создания в болте заданного номинального напряжения растяжения (без учета концентрации напряжений, т. е. при /сэ = 1) согласно формуле (143)

При нерациональной простановке размеров, вследствие суммирования этих допусков, отдельные элементы деталей получают значительные отклонения от заданного номинального положения.; В таком случае для обеспечения необходимых условий взаимного линейного сопряжения деталей и наличия соответствующих зазоров, потребуется индивидуальная пригонка, применение селективного метода сборки, возможность размеров регулирования либо высокая точность исполнения сопряженных линейных размеров.

ется число циклов Np на стадии развития трещины; при известном числе циклов N0 до образования трещины по уравнению (5.22) определяют общую долговечность. Проведение аналогичных расчетов для усилий Р или номинальных напряжений ап позволяет построить (рис. 5.8, в) диаграмму циклического разрушения а„ - N (кривая I для стадии образования, кривая 2 для стадии окончательного разрушения). Интервал между кривыми 1 и 2 определяет живучесть элемента конструкции на стадии развития трещины. По числам циклов N0 и Np для заданного номинального напряжения а^ и запасам n№ и

Способы непрерывного измерения и регистрации трещины в процессе циклического нагружения при наличии в испытательной системе обратной связи, управляющей процессом нагружения, и компьютера, производящего непрерывную обработку получаемых результатов, позволяют осуществлять программные испытания (машины фирм MTS, Instron, Shi-madzu). Одним из видов таких испытаний являются испытания с поддержанием в процессе циклического разрушения заданной величины коэффициента интенсивности напряжений или заданного номинального напряжения (или деформации). Эти испытания проводят для проверки основных механических закономерностей роста трещин, используемых в механике разрушения.

Как правило, 5ном = 8ном, и тогда соотношение (I) для заданного номинального напряжения и коэффициента <х^ представляет собой гиперболу

ускорения вращающегося тела от заданного параметра. Если речь идет о движении точки или звена механизма, то этим параметром может быть либо время (кинематические диаграммы с параметром времени), либо обобщенная координата механизма — координата ведущей точки или угол поворота ведущего звена (кинематические диаграммы с параметром перемещений).

Весьма важными для практики характеристиками движения являются скорости и ускорения точек механизмов. Вопрос определения скоростей движущейся в плоскости фигуры возникает перед инженером при проектировании механизмов парораспределения, автоматов и вообще во всех случаях, где имеет значение согласование движений отдельных звеньев механизма. При проектировании новых и изучении работы существующих механизмов имеет большое практическое значение учет сил инерции, которые зависят от ускорений соответствующих точек. Графические методы изучения законов движения дают простое и удобное в практическом отношении решение векторных уравнений для скоростей и ускорений. Задача исследования закономерности изменения путей, скоростей и ускорений за полный цикл движения исследуемого механизма в зависимости от заданного параметра наилучшим способом решается при помощи графиков движения, которые называют кинематическими диаграммами. Кинематическая диаг1-рамма дает наглядное графическое изображение изменения одного из кинематических элементов движения в зависимости от другого. Например,

Поддержание заданного параметра испытания

При повышении скорости деформирования необходимо учитывать инерцию движущихся элементов цепи нагружения, поэтому поддержание заданного параметра испытания становится затруднительным. Влияние жесткости цепи нагружения опреде-

При ударном нагружении с малой скоростью обеспечение достаточной жесткости динамометра, необходимой для поддержания заданного параметра испытания e=const, требует увеличения сечения динамометра, что ведет к понижению в нем уровня напряжений и деформаций, а следовательно, и к снижению величины сигнала с датчика. Последнее существенно затрудняет регистрацию в связи с возрастанием уровня (относительного) помех. Методика регистрации малых величин деформации с помощью полупроводниковых, пьезоэлектрических [416] или емкостных датчиков [267] (рис. 40) обладает рядом преимуществ.

сг(е), как показано на рис. 42, а, при изменении скорости ударного растяжения от 75 до 207 м/с. Результаты следует анализировать с учетом возможного неравномерного распределения деформации по длине рабочей части образца и несоблюдения заданного параметра испытания. Использование образца с более короткой рабочей частью и связанное с этим ограничение по времени процессов релаксации приближает скорость деформирования к номинальной. Как видно из осциллограмм а(0 для образцов с рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 и 4 мм, уменьшение длины рабочей части образца сдвигает максимум напряжений к началу деформирования, существенно не изменяя область зуба текучести (см. рис. 42, б). Это смещение, как указано выше, обусловлено повышением скорости деформирования в области рабочей части образца вблизи динамометра.

Для применения того или иного магнитного измерителя предварительно должны быть исследованы в зависимости от изменения заданного параметра магнитные свойства материала, из которого изготовляются детали.

выбирается в качестве заданного параметра из конструктивных соображений, в основном из условий размещения механизма в машине. При заданной длине коромысла цифровая вычислительная машина, работая по приведенному алгоритму, определит межцентровое расстояние и радиус начальной окружности теоретического профиля К, а при заданном межцентровом расстоянии — длину коромысла и радиус начальной окружности.

При вынужденной регулировке с целью поддержания заданного параметра на необходимом уровне также возможны режимные и структурные изменения схем. Очевидно, такие изменения наиболее сильно проявляются в последовательной и в последовательно-параллельной схемах, которые могут плавно или скачкообразно переходить одна в другую. Поэтому необходим единый анализ основных инвер-торных схем, учитывающий внутреннее изменение параметров нагрузки и схемы, внешнее регулировочное воздействие и возможность их взаимного перехода. Такой подход облегчил бы понимание процессов в преобразователях, динамики изменения их характеристик, а также выбор оптимального воздействия. Очень важно и методическое значение этого подхода, позволяющего ускорить изучение и расчет различных схем.

Регулирование теплопроизводительности котла типа ТВГ осуществляется путем изменения количества газа, подаваемого в котел в зависимости от заданного параметра— температуры воды на выходе из котла (при работе в базовом режиме) либо температуры воды, подаваемой в теплосеть (при работе в регулирующем режиме). Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа (заслонки на газопроводе 16* 243

оценить возможное рассеяние заданного параметра (вычислить суммарную погрешность обработки);