Зависимость суммарной

Для длинного трубопровода указанная характеристика может рассматриваться как зависимость суммарных потерь напора в трубопроводе от расхода:

Для решения задачи в координатах Q — Я строятся в одинаковом масштабе рабочая характеристика насоса Нн = f (Q«) и характеристика установки Нпотр == f (Q), представляющая зависимость потребного напора установки от расхода при заданном статическом напоре Нст. Характеристика установки выражается уравнением (XIV-4), в котором $j hn = f (Q) — характеристика трубопровода (зависимость суммарных потерь напора в трубопроводе от расхода). При турбулентном режиме Jj hn = = sQ2. Сопротивление трубопровода s равно сумме сопротивлений всасывающей и нагнетательной труб:

Для длинного трубопровода указанная характеристика может рассматриваться как зависимость суммарных потерь напора в трубопроводе от расхода:

Для решения задачи в координатах Q — Я строят в одинаковом масштабе рабочую характеристику насоса #н = f (QH) и характеристику установки Япотр = / (Q), представляющую зависимость потребного напора установки от расхрда при заданном статическом напоре Нп. Характеристика установки выражается уравнением (XIV—4), в котором 2/in = / (Q) — характеристика трубопровода (зависимость суммарных потерь напора в трубопроводе от расхода). При турбулентном режиме 2/in = = sQ2. Сопротивление трубопровода s равно сумме сопротивлений всасывающей и напорной линий:

Зависимость потерь напора на разветвленном участке от полного расхода построена путем сложения абсцисс Рис. 5.11 кривых 2 ч 2', а зависимость суммарных потерь напора (кривая 2ЛП) от расхода построена путем сложения ординат кривых hn\, Нш и Л„з (рис. 5ЛО, б).

Рис. 3. Зависимость суммарных напряжений а (а), температуры t (б) в характерных точках среднего сечения охлаждаемой лопатки и частоты вращения турбины п (в) от продолжительности т работы газотурбинного двигателя транспортного ти- а) 200 па в режиме запуска (/), малого газа (//), «приемистости» (///), максимальной мощности (IV), промежуточного уменьшения частоты вращения (V), длительном (V/), остановки (VII)

Указанные два обстоятельства и являются, по всей вероятности, причиной, определяющей зависимость суммарных коэффициентов ослабления лучей эоловыми частицами от рода сожженного топлива.

3. По данным потерь мощности для отдельного гидроагрегата определялась зависимость суммарных потерь гидроэлектростанции от полезной мощности.

В ряде случаев на практике при расчете гидросистем вместо характеристики потребного напора используют характеристику трубопровода. Характеристика трубопровода — это зависимость суммарных потерь напора в трубопроводе от расхода. Аналитическое выражение этой зависимости имеет вид

Рис. 30. Зависимость суммарных расходов на 1 т катодного цинка (А, руб/т) от расхода цинковой пьии на 1т катодного цинка (В, т/т):

При расчетах оптимального варианта необходимо определить зависимость суммарных затрат от количества аппаратов и выполнить анализ влияния различных факторов на результаты этого расчета. Расчеты производятся по уравнению (VI, 67).

Рис. 4.22. Зависимость суммарной длины дефектов покрытия (?д) при различных тем-

возможным увеличить выработку тепла в ОКГ Q0 и экономию топлива 6ОКГ за счет глубокой утилизации физического тепла конвертерных газов, а следовательно, увеличить суммарную экономию 6Сум замещаемого топлива на промышленной ТЭЦ металлургического комбината за счет использования физического тепла и химической энергии конвертерного газа. Эти зависимости приведены на рис. 2-4. Однако снижение температуры конвертерных газов за ОКГ в два раза ведет к увеличению экономии топлива лишь на 20—22%. Внедрение новых конструкций охладителей, обеспечивающих глубокую утилизацию физического тепла конвертерных газов, связано с увеличением затрат на изготовление поверхностей нагрева и значительным усложнением комплексной системы охлаждения и очистки газов. Зависимость суммарной экономии затрат, получаемой за счет использования физической и химической энергии конвертерных газов, от температурного напора газов в ОКГ иллюстрируется на рис. 2-5. Кривая экономии затрат имеет ярко выраженный оптимум при температуре газов за ОКГ 800—850°С, т. е. при нижних значениях температур, принятых в настоящее время для охлаждения газов в схемах без дожига. Поэтому очевидно, что если снижение температуры газов за ОКГ ниже 800РС связано с увеличением удельных затрат в систему охлаждения в среднем на 12—15%, то такое направление утилизации физического тепла конвертерных газов является неэффективным.

Рис. 61. Зависимость суммарной величины зон контакта и схватывания V LI от контактного давления рк (pt = = 12-5- 14 даН/мм2)

ченное применение в связи с тем, что повышение частоты нагружения может вызвать искажения формы упругой линии испытываемой "конструкции вследствие увеличения сил инерции сосредоточенных и распределенных масс. Второй способ заключается в том, что все уровни исходного спектра (или номинальной про^ граммы) пропорционально увеличиваются в &ф раз [31] (k$ — коэффициент форсирования, &ф>1). Экспериментально установив зависимость суммарной долговечности N при программном нагружении от величины коэффициента форсирования ?ф и экс~ транслируя эту зависимость до значения йф=1, определяют суммарную долговечность для номинальной программы. В работе [6] отмечено, что экстраполяция результатов стационарных испытаний не должна превышать 1—1,5 порядка по шкале долговеч-ностей; по-видимому, так же осторожно следует экстраполировать результаты программных испытаний.

_ На рис. 8-17 приведена зависимость суммарной скорости оплавления GS от температуры поверхности Tw для всех рассмотренных вариантов. Помимо температуры, эта скорость зависит от давления и является основной расчетной величиной при определении параметров нестационарного разрушения стеклообразных материалов, когда теряет смысл понятие эффективной энтальпии (гл. 5). 217

Рис. 9-1. Зависимость суммарной стоимости хвостовых поверхностей нагрева за котлом ДКВР-10 от температуры газов за поверхностным экономайзером tx при

этом случае обогащается коротковолновыми компонентами. Этот рост наблюдается для золы всех фракционных составов. По мере утонения пыли влияние температуры становится все более заметным и для наиболее тонких фракций оно проявляется даже при сравнительно небольших изменениях температуры источника излучения. Полученные таким образом данные дают возможность установить зависимость суммарной ослабляющей способности запыленного потока от температуры абсолютно черного излучателя, а следовательно, и от спектрального состава падающего излучения.

Рис. 43. Зависимость суммарной теплоемкости продуктов сгорания топлива (в кдж/кг °С) от температуры.

100 200 300 400 500 600 700 "С Рис. 2-9. Зависимость суммарной степени черноты стали от температуры. /, 2, 3, 4 — труба из стали 1Х18Н9Т; 5, 5, 7, 8 —сталь 310 по Де-Корсо и Койту [Л. 32]; 9 — гладкая сталь 3 [Л. 6J; 10, 11 — то же, шероховатая поверхность, h = 180 мк; 12 — сталь 1Х18Н9Т, окисленная при 1100° С.

Рис. 8-29. Зависимость суммарной эффективности внутриканальной сепарации от шага сопловой решетки и начальной влажности [Ма=0,82, Ке= (5-н5,4) • 105].

Схема с отработкой сигнала по суммарному открытию обладает всеми указанными выше особенностями, но кроме того имеется зависимость суммарной мощности еще и от действующего напора ГЭС, и поэтому для осуществления отработки сигнала по мощности здесь может потребоваться коррекция по напору.