Зависимость текучести

Если эта точка расположена выше уровня в резервуаре D, то насос питает оба напорных резервуара. В этом случае строим зависимость суммарного расхода в трубах ВС и BD от пьезометрического уровня в узле В; точка ее пересечения с кривой Нв определяет пьезометрический уровень в узле В, расходы в трубах и режим работы насоса (рабочую точку системы). Если точка пересечения кривых Нв и ВС расположена ниже уровня в резервуаре D, последний питает совместно с насосом резервуар С. В этом случае (штриховые линии нл рис. XIV—12) строят зависимость суммарного расхода в трубах АВ и DB от пьезометрического уровня в узле В (путем суммирования кривых Нв и DB по расходам); точка пересечения этой кривой

Решение этого уравнения дано на рис. 36.3, а зависимость суммарного относительного межосевого расстояния от передаточного отношения первой ступени редуктора показана на рис. 36.4. На этом рисунке виден ярко выраженный минимум относительного межосевого расстояния.

а — зависимость суммарного расхода теплоты Q от температуры Тя наружного воздуха; б — изменение тепловой нагрузки Q во времени t; в — суточный график изменения расхода теплоты 2пр при двухсменной работе промышленного предприятия; г — суточный график при очень неравномерном теплопотреблении

По этим формулам построим графики зависимости пьезометрического напора в узле / от расхода (рис. 5.8) для всех трубопроводов (кривые /, 2 и 5). Согласно последнему уравнению системы (5.2) зависимость суммарного расхода в трубопроводах 2 и 3 от напора Ях (кривая 2 + 5) строится сложением абсцисс кривых 2 и 3. »

Рис. 9.28, Зависимость суммарного счета АЭ от произведения //'

Рис. 5.14. Зависимость суммарного содержания железа и хрома от времени

Рис. 2.6. Зависимость суммарного тока электрода от параметра * (к п. 3 табл. 2.2)

Фиг. 273. Зависимость суммарного времени подъема и опускания поршня толкателя при ходе поршня 150 мм от величины внешней нагрузки Р:

Рис. 5-7. Зависимость суммарного теплового эффекта поверхностных процессов Д<2Ш (а) и эффективной энтальпии /эфф (б) от энтальпии заторможенного потока 1( для графитообразных материалов (Г~1)-

материалов представлены на рис. 5-11). Подобным же образом определяется зависимость суммарного теплового эффекта поверхностных процессов AQ№ от скорости разрушения Gw и параметров обтекания

Рис. 7-11. Зависимость суммарного теплового эффекта сублимации углерода Д<3Ш от температуры поверхности TW . 1 — работа [Л. 7-16]; 2 — таблица JANAF.

Рис. II 1.1. Зависимость текучести

Рис. III. 2. Зависимость текучести реактопластов (— -- • — • допустимая текучесть) от времени выдержки между концом высокочастотного нагрева и началом прессования при температуре 120° С ( - ) и 130° С

Рис. II. 71. Зависимость текучести поликарбоната от давления впрыска

Температура формы также влияет на подвижность расплава при заполнении полости литьевой формы. На рис. П. 72 показана зависимость текучести расплава поликарбоната от температуры формы.

Согласно Бачинскому, зависимость текучести жидкости от ее относительной плотности (либо от температуры в нашем случае) должна быть линейной. Из графиков же фиг. 6 и 7 видно, что эта зависимость

лении, пераендикулярном к направлению сдувания (ось абсцисс), будет определяться распределением температуры по ширине щели Это распределение в принципе может быть получено расчетным путем [6, 7]; однако значительно проще и удобней получить закон распределения температуры по ширине щели экспериментальным путем, осуществив одновременное сдувание двух масел — исследуемого и эталонного — в одинаковых условиях и при одинаковом температурном градиенте. Этот прием позволяет применять сдувание при любом законе распределения температуры по ширине щели. Если известна температурная зависимость текучести эталонного масла, то тем самым известно распределение температуры по ширине щели, т. е. известна температура любого места на пластинке1. Следует отметить, что за

3. При одновременном сдувании эталонной [т. е. такой жидкости (масла), для которой температурная зависимость текучести или вязкости известна] и исследуемой жидкости (масла) можно построить кривую, выражающую температурную зависимость текучести для этой жидкости (масла).

При удалении шлака в жидком состоянии большое значение имеет вязкость шлака [t, или ее обратная величина — текучесть 1/ц, а также зависимость текучести от температуры (рис. 2-4).

Если линия, характеризующая зависимость текучести шлака от температуры, имеет крутой наклон, то такой шлак называют «коротким» (линия / на рис. 2-4); «длинный шлак имеет более пологую характеристику (линия 2 на рис. 2-4).

Температурная зависимость текучести. И моно-, и поликристаллические образцы нелегированной у '-фазы от —196 до ~800°С проявляют поразительный обратимый [15] прирост сопротивления пластическому течению. Как показано на рис.3.3, этот эффект сильно зависит от содержания алюминия [16]. У ряда других сверхрешеток, проявляющих умеренный прирост прочности в довольно узком интервале температур вблизи критической температуры упорядочения Тс, часто связывают этот прирост с температурнозависимым изменением степени порядка [17]. Однако у сверхрешеток соединений Ni3Si2, Co3Ti, Ni3Ge, Ni3Ga, каждая из которых имеет структуру L12, прирост прочности с температурой сравним с таковым у соединения Ni3Al [18]. У всех названных соединений изменение сопротивления, пластическому течению с температурой полностью обратимо. На сегодняшний день нет сообщений об использовании этой аномалии в поведении пре-