Зависимость температурного

Перейдем к выводу уравнения характеристики вихревой трубы. Под уравнением характеристики понимается аналитическая зависимость температур торможения потоков 7Х и 7V от начальной температуры Тс, геометрических размеров аппарата и режима работы трубы, характеризуемого долей холодного потока л и внешними давлениями газа рс и рх.

Рис. 4.100. Зависимость температур Tf Tg и Гхр от молекулярного веса полимера: / — область хрупкого стеклообразного состояния, 2 — область вынужденно эластического стеклообразного состояния, 3 — область высокоэластического состояния, 4 — область вязко-текучего состояния [по Лазуркину Ю. С.].

Для образцов без надреза была обнаружена зависимость температур критического интервала от состояния поверхности [3]. Полировка и гальванические покрытия вязкими металлами (медью, никелем) понижают температуру критического интервала, а грубая обточка, покрытия хрупкими металлами (хромом) повышают её. Однако для оценки качества деталей по отношению к удару эти обстоятельства имеют малое значение.

Рис. 75. Зависимость температур титановой фольги в двух точках, расположенных на расстояниях лх= = 5 мм и г2 = 11 мм от центра зоны облучения, от времени:

Представляет интерес зависимость температур стенки рубашки и парогаза на выходе из камеры от коэффициента избытка воздуха а (рис. 4). С уменьшением а и приближением его значения к 1 температура стенки резко возрастает.

Рис. З. Зависимость температур стенки, парогаза на выходе и воздуха перед форсункой от расхода топлива (Р =65 atnu

1'ис. 4. Зависимость температур стенки и парогаза на выходе от коэффициента избытка воздуха (р=65 ати, Оводы = 100 кг/it)

Рис. 5. Зависимость температур стенки, воздуха перед форсункой и парогаза на выходе из камеры от расхода воды на испарение (г>=50а»ш, Отопл = 7,2 кг/ч)

Рис. б. Зависимость температур стенки, парогаза на выходе из камеры и воздуха в охлаждающем тракте от давления (Отопл =7,2 кг /ч = const,

Зависимость температур по длине камеры горения (^кам= = 185лш) от расхода дизельного топлива (Р = 5 ата, ав =1,4)

Степень сжатия смеси в двигателях, работающих по рассматриваемому циклу, обычно выдерживается в зависимости' от рода топлива в пределах Е = 3,5 — 8, чему соответствуют примерные пределы температур в конце сжатия — 220 — 400° С. Зависимость температур 'Самовоспламенения некоторых видов топлива 'От давления сжатия представлена ян рис. 5 — IV. Из уравнения 2' — IV

Теория теплопроводности в основной стадии процесса позволяет построить методики исследования как для отдельных тепловых свойств, так и для их комплексов. Решения для основной стадии теплопроводности имеют различный вид в зависимости от вида граничных условий. В соответствии с этим температурное поле обладает своим!! характерными особенностями. Граничные условия характеризуют различные условия нагревания (рис. 3-1). При нагревании тела в условиях постоянной температуры среды (tm~const) и постоянного коэффициента теплоотдачи (a==:onst) (рис. 3-1,а) зависимость температурного поля описывается с достаточной точностью первым членом ряда, а в координатах \r\(t—^ж) = =/(т)—прямой линией. Такой режим нагревания (охлаждения) носит название регулярного режима нерв о го рода.

81а. Зависимость температурного коэффициента электросопрот ивления

Рис. 6.10. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения a в направлении х от температуры для материалов:

Рис. 3.7. Зависимость температурного коэффициента скорости от стеклосодержания

а аФ зависимость температурного симплекса от симплексов — и —-

Окончательная зависимость температурного симплекса примет вид:

Формулировка основных соотношений при решении задачи нестационарной теплопроводности. В рассматриваемой задаче для точек области, ограниченной замкнутой поверхностью S = Sn + Su (см. рис. 2.26), определению подлежит зависимость температурного поля Q = t(r, т) от координат г^^) и времени т. Искомое поле удовлетворяет:

81а. Зависимость температурного коэффициента электросопрот ивления

Рис. 6.10. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения a в направлении х от температуры для материалов:

Рис. 4. Зависимость температурного коэффи-

Зависимость температурного коэфициента электросопротивления от состава сплавов аналогична приведённым закономерностям для электропроводности.