Зависимость термического

4. Зависимость теплопроводности пористых металлов различной структуры от температуры имеет такой же вид, как и у соответствующих сплошных. Это свидетельствует как об отсутствии изменений в пористой структуре, так и о том, что перенос теплоты за счет лучистой составляющей мал по сравнению с теплопроводностью матриц в исследованных диапазонах температуры. Поскольку у ряда металлов верхняя граница такого диапазона (например, для вольфрама t = 2600 °С) близка к температуре плавления, то можно не учитывать радиационного переноса теплоты в пористых металлах во всем диапазоне их рабочих температур.

Зависимость теплопроводности монокристаллов олова с осью образца вдоль направления [111] при криогенных температурах от его чистоты приведена ниже:

5. Зависимость теплопроводности от температуры

Зависимость теплопроводности от

Зависимость теплопроводности пористой»-железа от пористости и температуры показана на фиг. 11, электропроводности — на фиг. 12.

Фиг. 11. Зависимость теплопроводности металлокерамическо* го железа от температуры и пористости (по В. Е. Микрюко-ву и^Н. 3. Позднякуи [6]).

Несмотря на сложную зависимость теплопроводности смеси от состава входящих в нее компонентов, для практического применения эта зави-

Рис. 6.9. Зависимость теплопроводности в направлении х от температуры для материалов:

Поли кристаллический титан имеет сравнительно низкую теплопроводность \; она колеблется от 22 Вт/(м-К) (для наиболее чистых от примесей марок) до 18,Q Вт/(м-К) (титан технической чистоты) [4]. Зависимость теплопроводности титана и некоторых его сплавов от температуры приведена на рис. 2. При температуре 20°С и ниже на кривых наблюдается максимум, соответствующий — 704-т— 90 С. С повышением температуры теплопроводность титана сначала снижается

Рис. 2. Зависимость теплопроводности X титана и его сплавов от температуры f: 1— технически чистый титан; 2 — иодидный титан; 3-TI-5 % AI-2,5 % Sn; 4-J\--6%AI-4%.V

Рис. 4.8. Зависимость теплопроводности меди от температуры

Рис. 20.П. Зависимость термического КПД цикла ГТУ т), от степени повышения давления л и начальной температуры газа I- (для компрессора и турбины pi, = 0,9)

Таким образом, полученная зависимость термического КПД е учетом энергетических затрат на плавление металла в зоне сварки позволяет определить величину Гт с учетом специфики физических процессов, протекающих в сварочной ванне, в частности процесса парообразования и условий рпвновесия расплавленного металла в канале проплпвления. При этом отклонение расчетных значений от результатов эксперимента составляет примерно 7%.

29. Зависимость термического коэффициента линейного расширения

Рис. 2-8. Зависимость термического сопротивления цилиндрической стенки от d^.

29. Зависимость термического коэффициента линейного расширения

Исследуем зависимость термического к. п. д. от относительного перегрева для простого случая нагрева чисто поверхностного типа.

Здесь zK = xj(2 У atK) есть функция TJT0 и находится путем графического решения уравнения (2-36). Зависимость термического к. п. д. от относительного перепада температуры представлена на рис. 2-3. К. п. д. достигает максимального значения, равного 0,405, при 7УГ0 = 0,401.

Рис. 2-3. Зависимость термического к. п. д. от относительного перепада температуры

Фиг. 59а. Зависимость термического к. п. д. (верхние

Рис. 1.5. Зависимость термического КПД паротурбинного цикла от давления пара при различных температурах пара на входе в турбину и постоянном давлении в конденсаторе р?

Рис. 9-8. Зависимость термического сопротивления пара от температурного напора Г0— Тс.