Зависимость выражается

- линейная зависимость выходного напряжения от управляющего магнитного поля;

Наиболее эффективный способ повышения чувствительности - увеличение числа витков катушки преобразователя и использование сердечников из материалов с высокой магнитной проницаемостью. Технология изготовления пассивных преобразователей, в том числе и миниатюрных, хорошо разработана, а процесс изготовления может быть автоматизирован. Недостатком пассивных индукционных преобразователей является зависимость чувствительности от различных подмагничиваюших полей, а также зависимость выходного сигнала от скорости изменения напряженности измеряемого магнитного поля.

- линейная зависимость выходного напряжения от уггравляющего магнитного поля;

Наиболее эффективный способ повышения чувствительности - увеличение числа витков катушки преобразователя и использование сердечников из материалов с высокой магнитной проницаемостью. Технология изготовления пассивньк преобразователей, в том числе и миниатюрных, хорошо разработана, а процесс изготовления может быть автоматизирован. Недостатком пассивных индукционных преобразователей является зависимость чувствительности от различных подмагничивающих полей, а также зависимость выходного сигнала от скорости изменения напряженности измеряемого магнитного поля.

Для теплового контроля интегральных микросхем, транзисторов, катодных узлов выпущена серия микрорадиометров ИКР-3, ИКР-4, ИКР-5. Перемещение осуществляется с помощью двухкоординатного микрометрического столика, визуальный контроль — с помощью встроенного микроскопа, Все приборы этого типа имеют двух-зеркальный объектив, используется модуляция излучения. Объектив обеспечивает увеличение от X10 до Х40, при этом достигается линейное разрешение 60—20 мкм, температурное разрешение 0,5—3°С. В усилительном устройстве обеспечена линейная зависимость выходного напряжения от измеряемой температуры, что позволяет измерять температуру изделий.

В ряде случаев зависимость выходного параметра от степени повреждения может иметь зону нечувствительности с последующим резким изменением значения X (рис. 32, в). Примером может служить влияние степени коррозии резервуара на его способность воспринимать необходимое давление помещенной в нем жидкости. Вначале коррозия не влияет на выходной параметр — давление в резервуаре, но после любого локального повреждения стенки на глубину U = 8 резервуар теряет способность даже содержать жидкость. Аналогичные зависимости между X и U обычно имеют место при изменении условий работы изделия при достижении

Таким образом, получена зависимость выходного параметра изделия X — Ак (точность обработки) от износа отдельных элементов системы. Для дальнейшего анализа более удобно привести эту зависимость к виду, когда Дк является функцией одного аргумента — износа одного из сопряжений V. Для этого определяется соотношение скоростей изнашивания отдельных звеньев и выражается их износ через износ одного из звеньев.

шийся режим работы после включения течеискателя, а также зависимость выходного сигнала течеискателя от расстояния наконечника щупа до неплотности (рис. 23). При измерении потока индикаторного газа через неплотность следует помнить, что при переключении накала датчика необходимо некоторое время для выхода последнего на

Макальная характеристика — это зависимость выходного сигнала течеискателя /т от накала датчика пд (от позиции переключателя накала датчика). Для получения на-кальной характеристики /т == / (яд) необходимо на контрольной течи произвольной (в рабочем диапазоне течеискателя) величины снять показания выходного сигнала течеискателя на грубом или чувствительном режиме работы (в зависимости от величины потока индикаторного газа), последовательно переключая накал датчика. Для более точного определения этой характеристики замеры выходного сигнала течеискателя необходимо начинать не ранее, чем через 24 мин с момента включения, и после каждого переключения накала датчика давать выдержку 3—4 мин для перехода датчика на новый тепловой режим. На рис. 25 показаны накальные характеристики двух течеискателей ГТИ-3, снятые при одной и той же величине потока инди-

На рис. 48 приведена полученная зависимость выходного сигнала течеискателя ТП-7101 от величины течи индикаторного газа фреона-12 (СРг С1.2) при различных расстояниях до поверхности течи.

Зависимость выходного сигнала преобразователя от величины внешней нагрузки (рис. 2, а) свидетельствует о достаточной чувствительности экспериментальной ус-

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию есв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой (Эесв/<ЗГ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс^Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента «ер = tg6cp, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = де,<:е/дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В

На рис. 9.26 данные для планет нанесены на график с логарифмическим масштабом по обеим осям. В таком двойном логарифмическом масштабе любая степенная зависимость выражается прямой линией; угловой коэффициент этой прямой равен показателю в степени в формуле этой зависимости.

Решение проблемы надежности в ее различных вариантах осуществляется на основе использования силового Кп или энергетического Gn критериев разрушения (индекс п определяет механизм раскрытия трещины- отрыв, сдвиг, поперечный сдвиг) Коэффициент интенсивности напряжений К„, введенный Д. Ирвином, полностью характеризует поле напряжений при вершине трещины. Вязкость разрушения Gn определяет удельную энергию, выделяющуюся при продвижении трещины. Теоретическая и практическая значимость критерия Кп обусловлена его зависимостью от рабочего напряжения и параметра, который непосредственно характеризует степень по-врежденности материала- длины трещины I. Эта зависимость выражается формулой [38]

Результаты продувок решеток профилей. Анализ опытных данных показывает, что при значениях угла атаки — 5°<О'< + 5° и угла изогнутости профиля 6 = 19-^35° потери имеют умеренную величину. С увеличением углов i и 0 возрастает угол поворота потока е, а следовательно, и напорность ступени. Во избежание отрыва потока ограничиваются указанными значениями угла 9, принимая для меньших значений 6 большие значения угла i, и наоборот. В результате поворот потока зависит в основном от относительного шага t и угла установки профиля 3В (или связанного с РВ угла выхода потока р*2). Указанная зависимость выражается следующим уравнением:

Теплоемкости двух-, трех- и многоатомных газов являются переменными величинами, зависящими от температуры. Эта зависимость выражается нелинейным уравнением вида

Активационная поляризация в области ее низких значений прямо пропорциональна плотности тока. При более высоких значениях (> ~ 30—50 мВ) активационная поляризация линейно связана с логарифмом плотности тока. Эта зависимость выражается уравнением Тафеля:

ческого слоя на границе металл — электролит изменяется и потенциал электрода. Эта зависимость выражается законом Нернста:

е — амплитуда или величина деформации при данной низкой темп-ре, а в20 — при 20°. Деформация может измеряться статич. и динамич. методами. Начиная от низких темп-р, когда резина или каучук находятся в стеклообразном состоянии, и до 20—25° К меняется примерно от 0,001 до 1. Каждому заданному значению К •соответствует темп-pa Т^. Обычно принимают в качестве показателя М. резины темп-ру 7\>,, при к-рой резина теряет 90% высокой эластичности. Эта темп-pa практически не зависит от габаритов образца, от условий скольжения на торцах образца, от вида деформации (растяжение, сжатие и сдвиг) и от степени деформации. Т% зависит от режима механич. испытания (при динамич. нагрузках испытания проводятся на частотном приборе, а при статических — на динамометрич. весах). Эта зависимость выражается формулой 1/ Т%= =А—Blgv, где А и В константы материала, v — частота периодич. деформации, Т к выражена в °К. С М. каучуков и резин непосредственно связан процесс механического (но не структурного) стеклования. Сущность механич. стеклования заключается в потере высокоэластич. св-в с увеличением частоты деформации или с понижением темп-ры при данной частоте силового воздействия. Материал переходит из высокоэластич. в обычное для твердых тел упругое состояние с высоким модулем упругости. М. изделий из пластмасс определяется по растрескиванию и переходу в хрупкое состояние (потеря вынужденной эластичности), т. е. харак-

станем отсчитывать не от поверхности электрода, а от точки на плоскости, параллельной поверхности электрода и отстоящей от него на расстоянии ОР, равном толщине ллотной части двойного слоя. Эта зависимость выражается уравнением Пуассона

временнсГТвляется функцией:, рдс?хояния ? от. поверхности J[TC"T9'. ''В'''результате этого, когда к электроду постоянное напряжение (потенциостатическое включение), плотность тока будет изменяться во времени t, как показывает расчет, обратно пропорционально т/Т. Если же на электрод подается постоянная плотность тока (гальвано-статическое включение), то функцией времени становится величина диффузионного перенапряжения. Эта зависимость выражается уравнением

механизма п, при котором начинается торможение. Как видно из графиков, эта зависимость выражается следующей функцией: