Зависимость удельного

Рис. 5.13. Зависимость временного сопротивления и условного предела текучести от уровня накопленных усталостных повреждений N/NP: N - фактическое число циклов; Np - число циклов до разрушения

Рис. 121. Зависимость временного сопротивления а_ сплэза ВТ5-1 от усилия обкатки Р ,

Исследование температурной зависимости пластических и прочностных свойств алюминия показало, что характеристики пластичности (относительное сужение гз и относительное удлинение 8) и прочности (временное сопротивление ов) изменяются при нагреве не монотонно (особенно б). Так, при общей тенденции к росту при нагреве на кривых сужения и удлинения (рис. 1, а) наблюдается ровный участок при 150—200° С и провал пластичности (на кривой б) вблизи 400° С. При 300 и 500° С удлинение резко возрастает, но при 600° С — уменьшается. Относительное сужение для данной марки алюминия изменяется при нагреве незначительно (от 90% при 20° С до 100% при 300-600° С). В дальнейшем в качестве характеристики пластичности использовалось относительное удлинение б [3]. Немонотонная зависимость временного сопротивления при нагреве лучше прослеживается на графике lgoB — Т (рис. 1,6): обнаруживаются точки перегиба при 150 и 400° С, т. е. при температурах провалов на кривых б — Т.

Для повышения работоспособности металла в последние годы наметились два принципиально отличных новых пути — повышение плотности дислокаций и получение кристаллов металла, практически свободных от дислокаций [Л. 32]. Зависимость временного сопротивления от плотности дислокаций и других дефектов кристал-

Переход молибдена в карбиды и изменение структуры стали в процессе эксплуатации приводит к изменению механических свойств при рабочих температурах. На рис. 6-2,//а показана зависимость временного сопротивления стали 15ХМ при температуре 510°С от содержания молибдена в карбидах, а на рис. 6-2, Пб — аналогичная зависимость для стали 12МХ [Л. 92]. Механические свойства при комнатной температуре изменяются незначительно. Наибольшие изменения претерпевает ударная вязкость.

Рисунок 26. Зависимость временного сопротивления с,

Рис. 44. Зависимость временного сопротивления при изгибе для низкоуглеродистых

Рис. 45. Зависимость временного сопротивления при изгибе для низкоуглеродистых

Рис. 9.10. Температурная зависимость временного сопротивления (/, 2) и ударной вязкости (3, 4) ориентированного (1, 3) и неориентированного (2, 4) стекол

Соединения, полученные при пайке пластичными припоями, у которых временное сопротивление разрыву соизмеримо с той же характеристикой паяемого металла, не упрочняются в узких капиллярных зазорах. Зависимость временного сопротивления разрыву стыковых паяных соединений от ширины зазора имеет вид, представленный на рис. 28, а. Примером могут служить соединения из углеродистых сталей, паянных серебряными припоями с временным сопротивлением разрыву соответственно: 420 и 410 МПа; у паяных соединений в первом случае ствПС=441 МПа, а во втором овПС = 411 МПа.

Рис. 13.28. Зависимость временного сопротивления о"Е от скорости деформации (данные обработаны Ф. Ф. Витманом и Н. А. Златиным):

Если теперь соединить одноименные точки плавными кривыми, то получим нулевую изотерму /, каждая точка которой соответствует состоянию 1 кг воды при О °С и давлении р, нижнюю пограничную кривую //, представляющую зависимость от давления удельного объема жидкости при температуре кипения, и верхнюю пограничную кривую ///, дающую зависимость удельного объема сухого насыщенного пара от давления.

Рис. 74. Зависимость удельного увели-

Рис. 75. Зависимость удельного увеличения массы низкоуглеродистой стали после 1-ч окисления в воздухе от содержания хрома, алюминия и кремния при разных температурах, °С:

Рис. 6.5. Зависимость удельного расхода воды от плотности поглощенного внешнего теплового потока в устойчивом режиме:

Рис. 7.15. Зависимость удельного сопротивления стали (НУ — низкоуглеродистая, ВМ — высокомарганцовистая, КМ — кремнемарган-цовистая, А — аустенитная) от температуры

Вследствие разной морфологии частиц при одной и той же величине поверхности усадка анодов из порошков жидкофазного восстановления в процессе спекания в два раза выше, а зависимость удельного заряда от температуры спекания гораздо более существенна.

лических разрывов, которые возникают при частом включении больших токов и сопровождаются резким увеличением степени обгорания. Особый интерес представляет зависимость удельного обгорания от содержания CdO. Изменение степени обгорания, полученное при токе! 30 ка от конденсаторной батареи, приведено на рис. 170. Минимальная степень обгорания для материала, полученного путем внутреннего окисления, наблюдается при 13 вес.% CdO, а для материала, полученного спеканием и подвергнутого деформации, — при 18 вес % CdO. При со-„ держании более 15% CdO в материале, полученном методом внутреннего окисления, даже при повышенных дав-

Если теперь соединить одноименные точки плавными кривыми, то получим нулевую изотерму /, каждая точка которой соответствует состоянию 1 кг воды при 0°С и давлении р, нижнюю пограничную кривую //, представляющую зависимость от давления удельного объема жидкости при температуре кипения, и верхнюю пограничную кривую III, дающую зависимость удельного объема сухого насыщенного пара от давления.

К ст. Бойля — Мариотта закон. Зависимость удельного объёма v идеального газа от давления р при постоянной температуре Т. Изотермы Tt, То, Т, имеют вид равносторонних гипербол, площади А[ и .4, равны постоянной С

5.4. ЗАВИСИМОСТЬ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ЭНЕРГИИ В АБСОРБЦИОННЫХ УСТАНОВКАХ ОТ ПАРАМЕТРОВ ГЕНЕРАЦИИ, ИСПАРЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ

Рис, 5.6. Зависимость удельного расхода тепла в абсорбционных водоаммиачных холодильных установках эат и эан от температур генерации /г и испарения to.