Зависимостям полученным

ваться для этой цели расчетными зависимостями, полученными при статическом нагружении с предварительной затяжкой, уменьшая допускаемые напряжения в 2,5—5 раз.

обработки Д, которая должна находиться в пределах допуска. Автомат предназначен для обработки деталей 2-го и 3-го классов точности, что и регламентирует допустимые значения Д. Точность обработки, как основной показатель качества функционирования станка, характеризуется рядом выходных параметров ~ погрешностью обработки в поперечном и продольном сечениях, несоос-ностыб обработанных цилиндрических поверхностей и др. Рассмотрим для примера изменение одного выходного параметра — погрешность диаметрального размера при обработке детали е револьверного суппорта. Начальные геометрические и кинематические характеристики станка, которые определяют точность обработки (например, параллельность направления подачи револьверного суппорта и оси шпинделя), изменяются под влиянием энергии, действующей на станок, при его эксплуатации. Следствием механической энергии являются упругие деформации системы и износ направляющих, а тепловая энергия приводит к деформациям корпусных деталей. В результате всех этих процессов происходит из* мененйе взаимного положения заготовки и инструмента, и погрешность обработки возрастает. Влияние этих факторов может быть выражено определенными аналитическими зависимостями, полученными из эксперимента или на основании расчета. Упругие деформации технологической системы зависят от ее жесткости и в данном случае в первую очередь от жесткости стыков [104 ]. Поскольку погрешности от деформации могут быть компенсированы подналадкой положения резца, на точности обработки отразится лишь та их часть Дь которая зависит от колебания силы резания Р на некоторую величину ДР (из-за неоднородности припуска и твердости заготовки, из-за затупления резца и т. д.) и от изменения жесткости Д/ револьверного суппорта и шпинделя при различных их положениях:

Из табл. 5.9 следует, что модули сдвига трехмерноармированных материалов хорошо описываются упрощенными зависимостями, полученными при Еа ;§> Ес. Некоторое превышение их экспериментально полученных значений объясняется искривлением армирующих волокон (см. рис. 3.8); эти искривления не учитываются в расчетной модели. По

зависимостями, полученными из общего решения (3.7) при подстановке соответствующих собственных значений (kl)n:

Следует иметь в виду, что скорость осаждения загрязняющих частиц зависит и от их формы. Приведенные выше зависимости справедливы, если форма загрязняющей частицы представляет собой правильный шар. В действительности форма загрязняющих частиц может быть любой, что не позволяет теоретически точно определить величину силы сопротивления ее движению в вязкой жидкости. Однако многочисленные микроскопические исследования реальных рабочих жидкостей гидросистем показывают, что основная масса загрязняющих частиц (80—85%) имеет форму, весьма близкую к шару. Это позволяет с достаточной степенью точности пользоваться зависимостями, полученными для частиц, имеющих форму правильного шара. Отстойником в гидравлических системах является масляный бак, в котором под действием гравитационного силового поля происходит очистка рабочих жидкостей.

Из табл. 5.9 следует, что модули сдвига трехмерноармированных материалов хорошо описываются упрощенными зависимостями, полученными при Еа ;§> Ес. Некоторое превышение их экспериментально полученных значений объясняется искривлением армирующих волокон (см. рис. 3.8); эти искривления не учитываются в расчетной модели. По

Метод эталонных зависимостей, основанный на сравнении экспериментально полученных функциональных зависимостей параметров проверяемого узла с эталонными зависимостями, полученными экспериментальным или расчетным путем. Этот метод применялся при проверке силовых и поворотных столов, шпиндельных коробок агрегатных станков.

В общем случае аналогии между теплопереносом и массопереносом в описываемом процессе нет, поскольку в массообмене частицы слоя, не адсорбирующие диффундирующее вещество, не участвуют, а в переносе теплоты они всегда играют активную роль. Лишь в слое крупных частиц (Аг > 106), в который помещено небольшое инородное тело (б - d), газ, фильтрующийся у его поверхности, не успевает существенно прогреться и тем более передать теплоту соприкасающимся с телом частицам. Следовательно, последние не включаются и в теплоперенос, поэтому между тепло- и массопереносом здесь существует аналогия, позволяющая пользоваться для расчета безразмерного коэффициента массоотдачи - числа Шервуда Shj = 3d/Dr зависимостями, полученными при изучении теплообмена, т.е. формулой (3.1), которая для случая массообмена будет иметь вид

Вычисление значений критерия Bi в различных опытах Фурнаса и сопоставление опытных данных с зависимостями, полученными в опытах с гидравлической моделью, позволило Б. И. Китаеву внести исправления в формулу (197), приспособив ее к реальным кускам, поскольку в ней учитывается их теплопроводность. Исправленная формула имеет вид

где К кс — квазистационарные значения коэффициента К, определяемые зависимостями, полученными в гл. 4.

считают возможным для практических расчетов распределения температур в плавниках пользоваться зависимостями, .полученными из условия решения задачи в предположении одномерности температурного поля.

В соответствии с перечисленными критериями работоспособности производят расчеты деталей машин, которые, основываясь на методах сопротивления материалов, часто имеют ряд особенностей. В частности, условия работы деталей машин бывают столь разнообразными и сложными, что их не всегда удается проанализировать и учесть при расчете. Поэтому в курсе деталей машин кроме расчетов по формулам сопротивления материалов применяют расчеты по приближенным формулам и эмпирическим зависимостям, полученным в результате обобщения расчета, конструирования и эксплуатации машин.

Нетрудно заметить, что с позиций оценки несущей способности рассматриваемых соединений с несимметричной механической неоднородностью их можно рассчитывать по зависимостям, полученным для случая Т-М-Т (см. рис. 2.6,д). в виде (3.10) путем введения понятия эквивалентной степени механической неоднородности А'вэ

Для композиционных материалов с пироуглеродной матрицей (два последних типа) по представленным в табл. 6.6 данным трудно установить влияние структуры на их упругие свойства. Более четкое представление о зависимости упругих характеристик углерод-углеродных композиционных материалов от структуры армирования и свойств исходных компонентов можно получить сопоставлением расчетных и экспериментальных значений (табл. 6.8). Расчетные значения вычисляли по зависимостям, полученным для аналогичных структур в гл. 5. При расчете модуль упругости углеродной матрицы принят равным 6110 МПа (усредненные данные эксперимента), волокон — 2,2-105 МПа. Объемное содержание арматуры в материалах устанавливали двумя способами: по плотностям исходного каркаса и волокон [см. (1.2)], а также по содержанию волокон в материалах

Нетрудно заметить, что с позиций оценки несущей способности рассматриваемых соединений с несимметричной механической неоднородностью их можно рассчитывать по зависимостям, полученным для случая Т-М-Т (см. рис. 2.6,а), в виде (3.10) путем введения понятия эквивалентной степени механической неоднородности А'вэ

Данные по теплоотдаче к кипящей недогретой до температуры насыщения жидкой четырехокиси азота при — 0,3^X^0 представлены на рис. 5.7. Сравнение экспериментальных значений с рассчитанными по зависимостям, полученным на основании экспериментов с водой, не дали положительных результатов. Значительное расхождение опытных и расчетных данных объясняется различием в закономерностях теплообмена диссоциирующей жидкости и воды. Зависимость (5.7) состав-

Для композиционных материалов с пироуглеродной матрицей (два последних типа) по представленным в табл. 6.6 данным трудно установить влияние структуры на их упругие свойства. Более четкое представление о зависимости упругих характеристик углерод-углеродных композиционных материалов от структуры армирования и свойств исходных компонентов можно получить сопоставлением расчетных и экспериментальных значений (табл. 6.8). Расчетные значения вычисляли по зависимостям, полученным для аналогичных структур в гл. 5. При расчете модуль упругости углеродной матрицы принят равным 6110 МПа (усредненные данные эксперимента), волокон — 2,2-105 МПа. Объемное содержание арматуры в материалах устанавливали двумя способами: по плотностям исходного каркаса и волокон [см. (1.2)], а также по содержанию волокон в материалах

Константы равновесия /Срю, /Cpiio и скорости химической реакции /Сс//а определялись по зависимостям, полученным для идеального газа. На рис. 3.2 показано влия-

5. Стационарные распределения температур в многослойных оболочках могут определяться по зависимостям, полученным для монолитных оболочек, когда qv = 0, при Кэ рассчитаны по зависимостям (12) — (15). Зависимость Т (х), полученная для монолитной оболочки, является приближенной, аппроксимирующей ломаную (кусочно-линейную) линию Т (х) (рис. 4) для стационарного распределения температур реальной многослойной оболочки. Реальное стационарное распределение можно получить в эквивалентной монолитной оболочке с учетом аффинного подобия температурных полей в монослое, для которого задан А,д, и многослойной оболочке.

линии 1, 2, 3 соответствуют зависимостям: полученным в работах [17, 15] соответственно. Линия 4 построена по формуле

Сопоставление кривых рассматриваемых графиков показывает достаточно хорошее совпадение результатов экспериментального исследования с расчетами по зависимостям, полученным в гл. 2, что позволяет рекомендовать их для использования в практических расчетах.

Так как Трехконтурная форсунка представляет собой комбинацию двухконтурных форсунок, то их расчет можно проводить по зависимостям, полученным выше. Из-за сложности регулирования и затруднений в изготовлении трехконтурные форсунки широкого применения