Зависимостей необходимо

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке; методика и результаты экспериментальных работ по гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи при течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике.

Домашние задания заключаются в самостоятельном составлении алгоритмов и программ численного решения достаточно простых задач, отладке этих программ и проведении расчетов на ЭВМ. Например, в качестве домашнего задания можно предложить решение одномерной задачи теплопроводности, а необходимый набор вариантов можно обеспечить выбором декартовой, цилиндрической или сферической систем координат, комбинациями граничных условий и различных пространственно-временных и температурных зависимостей коэффициентов уравнений, видом разностной схемы. При самостоятельном составлении программ целесообразно использовать рекомендации и практические приемы, разобранные в книге на примере приведенных текстов учебных программ и фрагментов программ.

Поскольку достижимые параметры струйного компрессора зависят от газодинамических параметров потоков в сечениях 2-2 и 3-5 камеры смешения, то при решении как первой, так и второй задачи задаются рядом значений А,СЗ в выходном сечении 3-3 камеры смешения и для каждого из них определяются достижимые параметры. Характер получаемых при этом зависимостей коэффициентов инжекции /( или степени повышения давления Рс/Рн от ЯСЗ [u=ty (Лез) и pc/p,i= ==1з(А,сз),] показан на рис. 6.5.

Для этих сталей влияние различия в условиях испытаний на вдавливание и одноосное растяжение проявилось в виде следующих зависимостей коэффициентов уравнения состояния: св=0,65ср, «в=0,8«р, гв=0,8гр,

Различие зависимостей коэффициентов Km и /Ст от да, Аж, Bmi между собой объясняется тем, что Ят отнесен к площади сечения аппарата Fan, которая условно принята за поверхность контакта сред: газа и жидкости. Конечно, величина Fan не отражает реальную поверхность контакта: с изменением w, Лж, Вк она остается постоянной, хотя на самом деле реальная поверхность контакта меняется. В выражение Km входит произведение oF: коэффициент полного теплообмена, умноженный на площадь поверхности контакта. Не определяя их численных значений, мы как бы оперируем реальными а и F, а не условными.

Характеристикой материала, определяющей износоустойчивость при химическом износе, является инертность материала инструмента по отношению к обрабатываемому материалу. Она определяется из температурных зависимостей коэффициентов диффузии и диаграммы состояния реагирующих пар. Такому износу не подвергается инструмент из быстрорежущей и инструментальных сталей, так как их предельная температура, определяющая вязкостную прочность формоустойчивости режущей кром-

На рис. 2 для примера показаны экспериментально полученные графики зависимостей коэффициентов подобия параметров (4) и (5) и коэффициента Q ускорения по Т0

Таким образом, существует предельное решение задачи о влиянии температурного фактора на стабилизированное турбулентное течение газа, физически соответствующее весьма большим числам Рейнольдса потока и не зависящее от вида функций fj, и со,, т. е. от температурных зависимостей коэффициентов вязкости и теплопроводности. Не зависит это решение, следовательно, и от условий устойчивости неизотермического вязкого подслоя, которые, собственно, и определяют величину %. Это означает, что решающее

Картины концентрации температурных напряжений и напряжений, вызываемых полем центробежных сил, приведены на рис. 1.13—1.15; характер развития упругопластических зон с ростом нагрузки в области конструкционных концентраторов — на рис. 1.16. Сравнение зависимостей коэффициентов концентрации деформаций от уровня нагрузки (ст;п/<тт, где ог — эквивалентные по Мизесу напряжения; ат — предел текучести) и степени упрочнения (рис. 1.17), вычисленных для различных зон концентрации, позволило установить, что среди приближенных зависимостей наиболее достоверной является формула Махутова [50] (подробнее см. в гл. 2).

Рис. 13-41. Графики зависимостей коэффициентов передаточных функций участка с двухфазной средой от давления.

У зависимостей коэффициентов интенсивности напряжений KQ и К* от длины трещины также вид куполообразных кривых (рис. 7.22), потому что при / = 0 и D / 2 имеем KQ = Кс = 0. Обращает на себя внимание тот факт, что одинаковые значения OQ, а", Ко, К* могут получаться при двух разных значениях d / D (см. рис. 7.19, 7.20) и соответственно / (см. рис. 7.15, 7.16, 7.22). Это можно объяснить тем, что для двух трещин различной тлубины объемность напряженного состояния одинаковая. Зависимости номинальных напряжений а„ и

других отраслей промышленности необходима постановка опытов по определению зависимостей коэффициентов теплоотдачи от пьезометрического уровня (скорости жидкости) и времени при различных тепловых нагрузках.

Таким образом, для корректного прогнозирования долговечности подземных трубопроводов с использованием моделей Коффина -Мгнсона и Пэриса определение показателей соответств«тацих степен-яых зависимостей необходимо проводить с учетом влияния катодной поляризации.

где соотношения (4.24) - (4.27) предчоженны ооответовенно институтом Баттеля, Американским; институтом сталей и сплавов, Британской консультационной гааовой группой и Брьганской стальной корпорацией. При использовании данных зависимостей необходимо подстав-

Исходным для решения задачи является условие равенства расходов через боковое и донное отверстия при установившемся режиме (т. е., при постоянных уровнях жидкости). Для выбора расчетных зависимостей необходимо предварительно выяснить условия истечения жидкости через боковое отверстие. Для этого предположим, что /12 = = а, тогда расход через боковое отверстие

жидкости). Для выбора расчетных зависимостей необходимо предварительно выяснить условия истечения жидкости через боковое отверстие. Для этого предположим, что Л2 = а, тогда расход через боковое отверстие

и фрикционной накладке) и конвективный теплообмен этого тел& с жидкостью (воздухом), окружающей это тело. Для решения системы уравнений применительно к рассматриваемому конкретному явлению в эту систему были введены условия однозначности. Для составления инвариантных зависимостей необходимо обработать каждое уравнение и условия однозначности методами теории подобия и выявить, какие критерии и симплексы влияют на протекание процесса. В качестве примера рассмотрим обработку уравнения (135) — распространение тепла в твердом теле. Это уравнение для исходного явления записывается в виде

Приведенные выше зависимости относятся к линейной теории изгиба пластин. Как показано в следующем параграфе, используя эти зависимости, можно получить линеаризованное уравнение, дающее возможность найти точки бифуркации начального неискривленного состояния равновесия пластины и определить изгибные формы равновесия пластины в окрестностях точек бифуркации. Но этих зависимостей недостаточно для того, чтобы исследовать поведение пластины в закритической области при конечных поперечных прогибах. Недостаточно их и для исследования устойчивости пластин энергетическим методом. Для этих целей кроме приведенных линейных зависимостей необходимо использовать геометрически нелинейные соотношения теории гибких пластин. Выведем эти соотношения.

Для сопряжения деталей кроме приведенных зависимостей необходимо, чтобы одна из сопрягаемых деталей имела возможность смещения и поворота в пространстве в пределах допустимых отклонений. Для этого сборочное устройство должно быть податливым в пределах указанных отклонений. При автоматизации сборки деталей допуски на условия их собираемости могут быть расширены с помощью фасок на заходных участках собираемых деталей. Фаски в этом случае являются подвижными компенсаторами.

При использовании этих зависимостей необходимо иметь в виду следующее:

Основные геометрические расчётные зависимости содержатся в табл. 51 и в приведённых далее расчётах специальных зацеплений конических колёс (с круговыми зубьями — стр. 329—330, поллоидного зацепления — стр. 33U' — 331). При использовании этих зависимостей необходимо иметь в виду следующее:

Однако туманообразование пока рассматривать не будем из следующих соображений. Во многих случаях, когда влагосодержа-ние газа невелико, образованием тумана в пограничном слое можно пренебречь ввиду незначительного количества. При анализе расчетных зависимостей необходимо выделять и исследовать влияние основных факторов — теплопроводности и диффузии — на взаимосвязанные процессы тепло- и массообмена во влажном газе при его непосредственном контакте в первую очередь с основной массой капель или пленок жидкости, а уже потом — с туманом. При получении эмпирических зависимостей влияние различных неучтенных факторов, в том числе туманообразования, нивелируется значениями коэффициентов и показателей степеней при числах подобия, определяемыми опытным путем. В зависимостях, основанных на аналогии тепло- и массобмена и представляющих собой равенства каких-либо относительных эффектов, например движущих сил, неучтенные при их аналитическом выводе факторы могут взаимно компенсировать друг друга, полностью или частично исключая свое влияние на эти зависимости. Учет влияния на тепло- и массообмен различных факторов, в том числе туманообразования, боле» всего необходим при аналитическом способе

При использовании этих зависимостей необходимо иметь в виду следующее: