Зависимостей позволяет

Для прогнозирования затрат на повышение надежности в ряде случаев применяют метод сравнения с прототипом на основании Общих эмпирических зависимостей, полученных в результате

Использование для расчета модулей упругости упрощенных зависимостей, полученных при условии Еа 3> Ес, не вносит заметных погрешностей в их значения, что следует из сравнения кривых /', 3' с соответствующими кривыми 1,3. В случае использования высокомодульной арматуры (Еа/Е0 ~ 100) погрешность в расчете модулей упругости по упрощенным формулам не превышает 0,5 %.

Величина ^ определяется сравнением экспериментальных данных и аналитических зависимостей, полученных при различных допущениях, и считается независящей от радиальной и продольной координат. Несмотря на определенную погрешность такого подхода (линеаризация решений, "идеализация" граничных условий, 'анизотропия турбулентности и т. д.) , данный метод оказался в некоторых частных случаях наиболее удобным для практических расчетов.

Рассмотрим уравнения для каждого механизма деформации в изложении Эшби [31, 32]. Необходимо отметить, что эти уравнения в некоторых случаях, например для дислокационного скольжения, существенно отличаются от известных зависимостей, полученных в физике прочности. Обусловлено это тем, что основная задача обобщения данных по многим материалам и методическая задача получения уравнений для скорости деформации у, удобных для машинного расчета, заставили авторов [31, 32] пойти по пути существенных упрощений, заменяя некоторые переменные физические параметры из моделей пластического течения на константы, которые подбирались с учетом экспериментальных данных, полученных на конкретных материалах. В данном случае такой подход можно считать оправданным, поскольку при логарифмической шкале координаты напряжения (см. рис. 1.9) он не вносит сколько-нибудь заметной ошибки.

Механика разрушения изучает влияние нагружения, длины трещины, формы и размеров детали (конструкции) на сопротивление разрушению материала, имеющего трещины. Целью расчетов, выполненных с использованием механики разрушения, является определение наибольшей допустимой величины действующих напряжений на основании того, что при заданном сроке эксплуатации имеющаяся трещина не вырастет до критического размера. Срок службы определяют, исходя из минимальной длины трещины, которую можно обнаружить при осмотре, анализа напряженного состояния и зависимостей, полученных экспериментально и характеризующих связь между длиной трещины и параметрами механики разрушения.

/ — испытания ударных образцов Шарпи; 2 — динамические испытания на разрыв образцов толщиной 25 мм; 3 — то же, образцов толщиной 16 мм; 4—температура хрупко-вязкого перехода; 5 — определения температуры нулевой пластичности; 6 — смещение температурной зависимости, полученной при испытаниях ударных образцов, относительно зависимостей, полученных методами динамических испытаний на разрыв и определения температуры нулевой пластичности

Следует отметить, что аналитические зависимости для силового передаточного отношения в функции скорости звеньев, как правило, отсутствуют. Чаще всего зависимости коэффициента трения в кинематических парах задаются в виде табличных зависимостей, полученных экспериментально.

возмущений цг, мало отличающимися от единицы (^1Шах = -1,08; цатах= 1,003), в данном случае возможно также сопоставление с результатами численного интегрирования на ЭВМ без учета переходных колебаний, возбужденных на предыдущих участках движения; соответствующие точки также нанесены на график (//со2. Эффективность оценочных зависимостей, полученных заменой гармонических сомножителей их экстремальными значениями, иллюстрируется на рис. 53.

ния рабочей среды последняя проникает между набивкой и штоком, образуя прослойку, которая механически разделяет трущиеся поверхности и препятствует их схватыванию. Это явление отмечалось во всех опытах, проводимых как с водой, так и с паром и газом. При этом коэффициент трения при увеличении давления воды от 50 до 250 кгс/см2 уменьшался в 2,5—3 раза. Характер зависимостей коэффициента трения набивок от затяжки сальника и давления рабочей среды при испытании на азоте идентичен характеру зависимостей, полученных при испытаниях на воде. Однако сопоставление рис. 27 и 28, а также рис. 29 и 30 показывает, что коэффициент трения при уплотнении воды ниже коэффициента трения при уплотнении азота при одинаковых условиях испытаний. Это, по-видимому, объясняется различием в значениях коэффициента динамической вязкости, который существенно больше у воды, что и определяет отличие в эффективности разделяющих свойств пленки рабочей среды между штоком и набивкой.

В [4.12] для расчета теплоотдачи в широком диапазоне давлений предлагается уравнение, полученное путем использования закона соответственных состояний для обычных жидкостей. Причем значения а при репер-ном давлении рекомендуется определять либо по обычным зависимостям, либо по формуле а = 2 <70'65/)0'23. Представляется ошибочным прямое использование зависимостей, полученных для обычных жидкостей в расчетах а при кипении N2O4, поскольку закономерности, которым следует а, для обычных и диссоциирующих жидкостей различны.

В системе N2O4 обе фазы состоят, из двух основных компонентов, причем имеется различие в составах жидкой и паровой фаз. Однако использование для расчета теплообмена при кипении N2U4 зависимостей, полученных для обычных бинарных смесей, не может дать положительных- результатов в связи с принципиальным различием в механизме тепло- и массопереноса при кипении N2O4 и бинарных смесей.

Анализ полученных зависимостей позволяет сделать следующие выводы. В отличие от гладких деталей и деталей с концентраторами напряжений меньше критического (а0<асткр или-а-с<агкр), для которых разрушающее напряжение определяется его способностью вызвать появление усталостной трещины, в деталях с концентратором напряжений больше критического а<т>/а<ткр или ат>аткр) и в деталях с поверхностным наклепом разрушение определяется уровнем напряжений, способным вырастить усталостную трещину размером больше критического. Таким образом, предел выносливости поверхностно-наклепанных стальных деталей практически с любым концентратором напряжений есть максимальное переменное напряжение, приложение которого не может вырастить усталостную трещину длиной, превышающей критическую.

Графическое представление зависимостей позволяет выявить общую тенденцию изменения важнейших теплофизических свойств с температурой, пористостью и т. д., что весьма полезно в тех случаях, когда приходится прибегать к экстраполяции (прилож. IV). Все единицы измерения представлены в системе СИ.

Уравнение изгиба Тимошенко содержит один произвольный коэффициент (сдвига), значение которого существенно влияет на степень приближения дисперсии. В [4] показано, что изгибная модель Тимошенко может быть улучшена путем введения в уравнение второго корректирующего коэффициента. Выбор оптимальных значений этих двух коэффициентов на основе минимизации абсолютных отклонений от точных дисперсионных зависимостей позволяет построить дифференциальное уравнение четвертого порядка типа Тимошенко, наилучшим образом описывающее дисперсию волн в реальном двутавровом стержне. Более подробно вопросы нахождения коэффициентов уравнения и определения пределов его применимости в зависимости от геометрических параметров поперечного сечения стержня обсуждаются в [5].

Пользуясь полученными формулами, можно определить температурное поле пластмассового корпуса, температуру внутри и снаружи корпуса по режиму работы смонтированного в нем механизма. Анализ теоретических зависимостей позволяет наметить меры, обеспечивающие нормальную работу деталей механизма и пластмассового корпуса.

Знание однофакторных зависимостей позволяет ответить на ряд важных для оценки работы парогенератора вопросов. В частности, располагая экспериментальными зависимостями, показанными на рис. 1-2, и определиз графически оптимальные значения параметров ао, Ro, (йуп/шв)0, мы получим задание для режимной карты или настройки системы автоматического .регулирования.

Анализ рассмотренных зависимостей позволяет сделать следующие важные практические выводы:

Анализ рассмотренных зависимостей позволяет разрабатывать мероприятия, интенсифицирующие процессы тепловлажностной обработки, благодаря увеличению относительной влажности, удалению воздуха, повышению температуры греющей среды и скорости ее движения.

Использованный метод основывается на факте существования общей для термодинамически подобных веществ функциональной зависимости для коэффициентов вязкости и теплопроводности. Наличие этой общей зависимости вытекает из теории термодинамического подобия, которая, кроме обоснования указанных функциональных зависимостей, позволяет установить их общую форму в виде произведения размерного множителя, составленного из главнейших теплофизических (или термодинамических) характеристик вещества, на универсальную безразмерную функцию приведенного давления р/ркр и приведенной температуры Т/Ткр, а также отношения Cv0/R (где C^0 есть молярная теплоемкость вещества в идеально газовом состоянии, т. е. при р —• О, a R — универсальная газовая постоянная).

Расчетный бланк и порядок выполнения расчета. Совокупность полученных расчетных зависимостей позволяет определить температурное поле как при горении, так и при абляции материала. Расчетный бланк имеет ранее разработанную форму (см., например, рис. 2-13). Для пользования расчетным бланком необходимо иметь таблицу или график значений Тг, аг, ч-!, qv, <7т в функции времени.

Предварительная оценка полученных опытных зависимостей позволяет сделать следующие выводы.

Использование эмпирических коэффициентов и упомянутых зависимостей позволяет одни уравнения упростить; а другие исключить совсем. Во-первых, представляется возможным отказаться от учета реальной трех-и двухмерности потока. Во-вторых, удается исключить из рассмотрения уравнение второго закона термодинамики.