Зависимостей рассмотрим

В табл. 2.3 приведены характеристики пористых металлов, для которых экспериментально определена теплопроводность. Здесь же указано, какой из зависимостей, приведенных на рис. 2.6, эти результаты лучше аппроксимируются или какую зависимость для аппроксимации предлагают авторы.

В качестве характерного размера принята величина /3/а. Расчет величины /3/а для металлов из частиц заданного размера и любой формы можно производить с использованием соответствующих зависимостей, приведенных в табл. 2.1.

Другой результат этого исследования состоял в определении вклада в энергию разрушения, обусловленного шероховатостью поверхности. Для каждой из трех линейных зависимостей, приведенных на рис. 5, величина энергии разрушения, отсекаемая этими прямыми на оси ординат, была в 1,5 — 2,0 раза больше этой величины для стеклянной матрицы без включенной второй фазы. Так как стекло имеет гладкую поверхность разрушения в отличие от шероховатых поверхностей, характерных для композита, то дисперсная фаза приводит также к увеличению энергии разрушения вследствие шероховатой поверхности разрушения.

Этого недостатка лишена схема обработки, показанная на рис. 38, г, при которой S = S' = const. Из зависимостей, приведенных на рис. 40, видно, что существует оптимальная величина шага, которая может быть определена графически:

Испытания в условиях, приближенных к реальным условиям службы рессор (усталость при действии контактных напряжений), показали, что трехслойная сталь обладает значительно более высоким уровнем усталостной прочности, чем обычно применяемая рессорно-пружинная сталь 50ХГ. При этом, как видно из зависимостей, приведенных на рис. 130, дробеструйная обработка является дополнительным резервом повышения долговечности исследованной трехслойной биметаллической композиции.

С помощью геометрических зависимостей, приведенных в § 21,

Допустим, что на основании зависимостей, приведенных в п. 28, приняты меры, обеспечивающие с некоторым запасом выполнение условий динамической устойчивости. Тогда определитель однородной системы, полученной из (6.57), не обращается в нуль на всем диапазоне значений со. Следовательно, система (6.57) будет иметь однозначное решение (А0, AI, Bit Л2, Bz, А3, В3). При решении системы (6.57) целесообразно использование ЭВМ.

Предлагаемая методика может быть применена и для определения упругого сближения тел при линейном контакте. Иопользошвш зависимостей, приведенных в работах Н.М.Ееляева, в этом случае сопряжено с определенными трудностями, так как согласно им деформация при сжатия цшшндра с полупространством обращается в бесконечность. Решение методом конечных элементов на основе закона Бусоинеока дает следующее значение сближения при контакте двух цилиндров ЕЛЕ цилиндра с полупространством:

будут высокоэластично линейными в широком интервале температур и напряжений. Из зависимостей, приведенных на рис. 47, можно заключить, что слоистые пластики нельзя использовать в качестве нагруженного материала при температуре, более высокой, чем температура формоустойчивости в горячем состоянии смолы (например, по Мартенсу). Наоборот, температура применения слоистых пластиков при нагрузке должна быть несколько ниже температуры формоустойчивости (примерно на 10° С). При

Из зависимостей, приведенных на рис. 64 и 68, следует, что минимальное снижение усталостной прочности с повышением температуры имеют слоистые стеклопластики, которые при повышении температуры в наименьшей степени изменяют свой модуль упругости, логарифмический декремент затухания и кратковременную прочность.

Зависимости для деформаций по разным направлениям в рассматриваемой точке. Зависимости для линейных деформаций по разным направлениям могут быть получены из соответствующих зависимостей, приведенных в табл. 1 для напряжений, если в последних, сохраняя те же индексы, о заме-

Для вывода этих зависимостей рассмотрим элемент, вырезанный из балки двумя сечениями /—/ и //—// (рис. 2.113, а), и рассмотрим его равновесие (рис. 2.113, б). Так как выделенный элемент бесконечно мал и в его пределах к балке не приложено внешних сосредоточенных сил и моментов, значения Qy и Мх в сечениях /—/ и //—// могут различаться лишь на бесконечно малые величины.

Примеры предыдущего параграфа дают определенную зависимость между очертаниями эпюр поперечных сил и изгибающих моментов и внешней нагрузкой. Для установления этих зависимостей рассмотрим балку (рис. 94, а), нагруженную равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q, сосредоточенной силой Р = да и парой сил т — да2. Для общности выводов все нагрузки мы задали не в численном виде, а в функции интенсивности q равномерно распределенной нагрузки и некоторого расстояния а.

В качестве примера' использования полученных зависимостей рассмотрим оболочку в виде полусферы, на краю которой 0 =

Точные математические выражения закономерностей могут быть получены только после экспериментальной обработки первоначально предложенных приближенных зависимостей. Рассмотрим некоторые предпосылки, допущенные А. Н. Островце-вым, для определения зависимостей долговечности деталей автомобилей от различных факторов, исключая влияние гидродинамического эффекта смазки. Износ сопрягающихся поверхностей начинается с первых тысяч километров пробега автомобиля и после приработки обычно возрастает линейно в зависимости от пробега.

Применение АВМ позволяет автоматизировать процесс обработки опытных данных и отыскания требуемых зависимостей. Рассмотрим два пути частичного решения этой задачи.

вращения, рабочая жидкость, наличие неконденсирующихся газов. Учет влияния этих факторов при расчете вызывает значительные трудности, поэтому целесообразно проводить экспериментальные исследования теплообмена в ЦТТ для получения расчетных зависимостей. Рассмотрим результаты некоторых исследований по интенсификации теплообмена в зоне конденсации ЦТТ. Специально изготовленная для этих целей сборная теп-

Применение некоторых из рассмотренных зависимостей рассмотрим на следующем примере.

Применение приведенных зависимостей рассмотрим на следующем примере. Объектом заказа и хранения являются: листовая углеродистая сталь толщиной 3 мм; g — 650 руб;

во времени. Начало прямоугольной системы координат разместим в углу пластины. В целях простоты изложения и вида расчетных зависимостей рассмотрим линейное уравнение теплопроводности. В нелинейной постановке задача рассмотрена в § 2-8.

Для получения основных зависимостей рассмотрим невесомый вал с диском посредине на упругих опорах (рис. 130). Вал опирается на два одинаковых подшипника с нулевой массой, закрепленной в вертикальном и горизонтальном направлениях на пружинах (рис. 131). При смещениях подшипника в горизонтальном направлении х' и вертикальном направлении у' на вал действуют силы

Для установления основных кинематических зависимостей рассмотрим два положения одного из поршней насоса, из которых первое соответствует мертвому его положению (точка А0 на рис. 2.18, а), а второе соответствует повороту входного вала на угол ср (точка А). Точки, соответствующие центрам заделки шатуна в обойме наклонной шайбы, обозначены В0 и В.