Зависимости электрического

С ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИЧЕСКОЙ ЗАВИСИМОСТИ ЭФФЕКТИВНОГО К. П. Д. ОТ С ОТНОШЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР Т2/Т1

Поэтому для характеристики спектрального распределения интенсивности в падающем излучении при заданной температуре абсолютно черного тела и установления зависимости эффективного интегрального коэффициента ослабления k от этого распределения удобно в качестве определяющего масштаба подобия выбрать величину длины волны /.о, однозначно определяемую спектральным составом падающего черного излучения при заданной температуре источника.

Как и предыдущие исследователи, Циборовский и Рошак установили прямую зависимость а от диаметра частиц. Они нашли при этом вполне определенные значения а для каждого диаметра (для d=0,21; 0,59 и 1 мм; соответственно а = 2; 5,2 и 13), так как подобно Уомсли и Джохансону они в условиях своих опытов не обнаружили явной зависимости эффективного коэффициента теплообмена от скорости фильтрации. Причина этого неясна.

Рис. 9.18. Зависимости эффективного КПД паро-турбинных преобразователей с различными рабочими телами от верхней температуры регенеративного цикла Ренкина:

Рис. 9.19. Зависимости эффективного КПД солнечных ПТУ~с различными кон-^центраторами от температуры Ткол:

В работах {Л. 4 — 6] рассматриваются результаты экспериментального определения зависимости эффективного коэффициента теплопроводности слоисто-вакуумной изоляции от ее толщины. Из графиков на рис. 1-1, построенных на основе обработки экспериментальных данных об изоляции трех типов, видно, что эффективный коэффициент теплопроводности слоисто-вакуумной изоляции возрастает с увеличением ее толщины. Тип изоляции характеризует здесь материал слоев и их толщину. Для объяснения этой зависимости авторами исследовался механизм переноса тепла в слоисто-вакуумной изоляции. Если толщину теплоизоляционного пакета условно разбить на п равных участков (6j = 6/«), то зависимость эффективного коэффициента теплопроводности пакета изоляции от эффективных коэффициентов теплопроводности отдельных участков можно записать так:

Результаты эксперимента представлены в виде графиков зависимости эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции Яэф от средней температуры ГСр и числа слоев. Теплопроводность экранной изоляции в среде воздуха в несколько раз ниже, чем в среде гелия. Зависимости Каф = !(Тср), представленные на рис. 1-3, линейны и представляют собой семейство наклонных прямых, претерпевающих перелом при температуре Т~ ^570К. Указанные прямые лежат всего на 20—65% выше зависимости K=f(t) для воздуха. 16

При очень больших значениях критерия Кл« закономерность Яэф = ?0'щ>) становится резко выраженной. В этом случае требуется более сложный учет функциональной зависимости эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции. Следует отметить, что ограничения в предлагаемой методике расчета вводятся лишь из-за необходимости (более корректного описания начального периода, ибо решения (3-25) — (3-30), (3-51), (3-52), (3-58), (3-74), (3-75), (3-95), полученные аналитически в своей предельной форме (при Fo—»-оо), вырождаются в уравнения стационарного распределения, для которых никаких ограничений не существует.

6. Михальченко Р. С. и др. Зависимости эффективного коэффициента теплопроводности слоисто-вакуумной изоляции от ее толщины.— «ИФЖ», 1968, т. XV, № 3.

и производя в (9,42) необходимые действия, найдем зависимости эффективного гидравлического проходного сечения от расхода М:

Влияние температуры Т на кинетику термоактивационных процессов проявляется не только за счет увеличения относительной доли частиц, энергия которых Е > Еа, но и за счет изменений величины энергетического барьера процесса, т.е. за счет зависимости эффективного значения Еа от температуры. Указанную зависимость можно проследить на рис. 4.4.3, на котором заштрихованные площади под кривыми / и // характеризуют относительное число частиц, обладающих энергиями Е > Еа, а изменения энергетических барьеров процессов характеризуются величинами Ее\ и ЕЛ, причем 7/2 > Т\.

При <7<-~ const темперагурп жидкости изменяется линейно по длине трубы. При стабилизированном течении (a=const) линейно изменяется и температура стенки [Л. 5-49]. Однако это имеет место только при условии, что теплофизичсскис свойства не зависят от температуры. В противном случае плотность теплового потока на стенке не остается постоянной по длине трубы; нарушаются и линейные законы изменения температуры поверхности и жидкости. В экспгримснтах при высоких температурах стенки (до 2 130° К) плотность теплового потока по длине изменяется до 5 раз вследствие зависимости электрического сопротивления от температуры [Л. 5-53].

Установка позволяет регистрировать изменение сопротивления диэлектриков от 1014 до 106 ом при повышении температуры от 20 до 1100° С. С помощью этой установки были сняты диаграммы временной зависимости электрического сопротивления стекла (рис. 1) и органосиликатных материалов (рис. 2) от температуры. Как и ожидалось, изменение сопротивления у органосиликатов идет не монотонно (как у материалов, не претерпевающих структурных превращений в исследуемом температурном диапазоне): в определенных зонах наблюдается быстрое падение сопротивле-

Наиболее простыми методами контроля загрязненности рабочей жидкости является использование приборов, разработанных по принципу определения зависимости изменения силы трения подвижных элементов золотниковых распределителей с электромагнитным управлением, работающих под давлением, вызванным загрязнением жидкости. Для распределителя строят экспериментальную кривую зависимости электрического сопротивления от загрязнения жидкости (тарировочный график). Тарировка распределителя производится на стенде с постоянным увеличением в жидкости концентрации искусственного загрязнителя (смесь, состоящая из 50% .мелкой пыли и 50% карбонильной железной пудры). Такой загрязнитель содержит 95% частиц размером до 5 мкм и 5% частиц размером 5—40 мкм, что близко к действительному составу естественного загрязнителя.

Для измерения нестационарной температуры стенок труб использовалась также специально разработанная методика, основанная на зависимости электрического сопротивления материала труб от температуры. Для этого в 8 сечениях по дли-

Для получения зависимости электрического сопротивле-

Рис, 6.6. Схема установки для получения зависимости электрического

Плотность тепловыделения в стенках труб определялась по измеренному падению напряжения на них и известной зависимости электрического сопротивления материала труб от температуры

БАРОДИФФУЗИЯ—диффузия, происходящая под действием давления или поля силы тяжести; БОЛОМЕТР — прибор для измерения энергии электромагнитного излучения, действие которого основано на зависимости электрического сопротивления термочувствительного элемента в результате поглощения прибором энергии измеряемого излучения

Действие термометров сопротивления основано на использовании зависимости электрического сопротивления вещества от температуры. Стандартизованы термометры сопротивления платиновые ТСП и медные ТСМ (ГОСТ 6651-59). Изготовляются полупроводниковые термометры сопротивления

Кондуктометрический метод. График зависимости электрического тока или сопротивления от влажности материала устанавливается экспериментально.

к стальной подложке, кривая зависимости электрического сопро-