Зависимости безразмерных

ем теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Rk — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома: тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно «включенных» термических сопротивления: теплоотдачи /?„,, теплопроводности Ri и снова теплоотдачи /?„2. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно определить температуры на поверхностях стенки:

Потери давления на отдельных участках рассчитывают по зависимости аналогичной (37), с заменой произведения А,0/ на коэффициент местного сопротивления ?. Величина последнего определяется с помощью экспериментальных данных.

термическим сопротивлением теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Rh — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома: тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно «включенные» термические сопротивления: теплоотдачи Ral, теплопроводности/?}, и снова теплоотдачи R^. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно опреде-114

Потери давления на отдельных участках рассчитывают по зависимости аналогичной (37), с заменой произведения К01 на коэффициент местного сопротивления . Величина последнего определяется с помощью экспериментальных данных.

В работе [10] исследован также остаточный предел прочности на растяжение образцов после их частичной усталостной поврежденное™. Было обнаружено, что начало расслаивания почти не снижает прочности. Но после возникновения растрескивания смолы прочность на растяжение снижается, следуя квадратичной зависимости, аналогичной развитию растрескивания смолы. В отличие от результатов работы [3] снижение прочности на растяжение оказалось не зависящим от условий циклического (от формы цикла) нагружения. Это означает, что окончательное разрушение при усталостном испытании происходит вследствие локальной неустойчивости процесса повреждения, и это проявляется в наблюдаемой зоне очень высокой поврежденности.

Построение зависимости, аналогичной приведенной на рис. 36» но при замене Ът на Ra, дало аналогичную линию, но со значительно бблыпим разбросом точек. Поэтому в данном случае показатель ? лучше оценивает поверхность по ее способности изнашивать сопряженное с ней, более мягкое тело, чем параметр Ra.

из аналитической зависимости, аналогичной приведённой на стр. 182; а„ — предел усталостной прочности болта в резьбе при заданной температуре; я—коэфициент запаса, колеблющийся в выполненных конструкциях от 2 до 3.

т]о (RH) изменяются пропорционально изменению давления рр (рис. 2, а) . При колебаниях температуры Тр изменяются только ординаты кривой мощности N0(jRH ) ; отклонения AAf „ определяются по зависимости, аналогичной формуле (11) (рис. 2,6). При колебаниях давления рр обе координаты кривой No(RH) изменяются пропорционально изменению давления (рис. 2, в). Кривые на рис. 2, а, б, в построены для привода с параметрами 5„ = 3,14 см2; aj=0; a*2 =4, [i0So=0,0017 см2 при номинальных значениях рр = 60 кГ/см2 и ГР = 293°К. 258

В случае поверхностной трещины получение зависимости, аналогичной (10.2.8), требует учета влияния свободных поверхностей. Применительно к этому случаю автор [221] для трещины в элементе толщиной Ь получил такую зависимость в виде

Указанное явление может быть положено в основу метода суммирования усталостных повреждений при нерегулярном нагружении для расчета на выносливость. Примем следующие допущения. Будем считать, что циклическое нагружение образцов, уже поврежденных ранее, приведет к новому снижению предела выносливости по зависимости, аналогичной уравнению (5.120), т.е. если образец нагружается циклически второй ступенью с амплитудой ав2 и числом циклов п2, то предел выносливости металла после воздействия двух ступеней нагружения

Так как критерии качества играют большую роль при разработке методики и при планировании натурного эксперимента, то многие из них целесообразно определять с помощью исследования математических моделей еще до начала основных экспериментов. Удобные для практического использования методы моделирования пневматических устройств были разработаны Е. В. Герц и Г. В. К.рейни-ным [66, 67]. Благодаря применению безразмерных параметров они позволяют использовать при расчете отдельных критериев качества зависимости, заранее рассчитанные, например, с помощью аналого-вычислительных машин (АВМ). На рис. 22 приведены зависимости безразмерных параметров i и т., построенные по этой методике аспирантами А. К- Карклиньшем и Б. К- Мухамеджановым для пневмомеханических устройств, результаты экспериментального исследо-

На основе анализа и обобщения проведенных исследований установлены эффективные режимы колебаний кристаллизатора, обеспечивающие резкое снижение усилий протяжки заготовки через кристаллизатор. На рис. 4, а — в даны зависимости безразмерных сопротивлений протяжки FJF слитка через кристаллизатор, где FB — сопротивления протяжки заготовки через вибрирующий кристаллизатор; F — сопротивления протяжки заготовки через кристаллизатор при отсутствии вибрации, от некоторых параметров слитка и режима колебаний вибратора.

Зависимости безразмерных потоков ,(8-70) и (8-73) представлены в виде кривых 2 и 4 на рис. 8-5. Там же для сравнения приводится численное решение этой задачи, выполненное в [Л. 354, 355] на электронной вычислительной машине (кривая 5).

шихся решениях, основанных «а допущении равномерного распределения температуры по сечению канала, а имеют экстремальный характер. Для иллюстрации этого факта на рис. 13-3 и 13-4 (приведены рассчитанные на основании _[13-18) и (13-22) зависимости безразмерных величин 9 и Ва от критерия Бугера. Вычисления были проделаны для двух сильно различающихся значений критерия Больцмана (Во = 3 и Во=80) при отношении длины канала ж его диаметру L/D=IQ и при двух распределениях скоростей во входном сечении: равномерном l[/w (
Зависимости безразмерных потоков (67), (70) в 1-м и во 2-м приближениях для четырехзонной аппроксимации от оптической толщины слоя kb 'представлены в виде кривых 2 и 4 на той же фиг. 6. Там же для сравнения приводится решение этой задачи, выполненное Хоттелем [18] на электронной вычислительной машине (кривая 5).

При произвольном распределении давления в направлении течения распределения скорости в сечениях пограничного слоя складываются под влиянием местного числа Рейнольдса, градиента давления и состояния обтекаемой поверхности. Поэтому дополнительное уравнение можно представить в виде зависимости безразмерных величин (Z — формпараметр) :

Зависимости безразмерных величин площади рабочего окна и, от хода их для различных типов золотников приведены в табл. 86, а также на рис. 44. Влияние зазоров в золотниковых парах на величину площади рабочих окон в формулах табл. 86 и на рис. 44 не учитывается.

Критерии подобия. Решения получаются, согласно теории подобия, в виде функциональной зависимости безразмерных величин (критериев подобия).

Зависимости безразмерных скоростей vx = Vx/(Aa>), vy = Vy/(Aa>) и v = V/(Aa>) = "J/"fJ + u, от параметра w= 1/г= ra>2/(gf) при различных значениях

делителем восьмого порядка. При этом часть корней и коэффициентов a.kj оказываются комплексными; это необходимо учитывать при проведении вычислений. В [87] можно найти обширные числовые данные определения частот при различных соотношениях Rlh и RIL В качестве примера приведем зависимость низшей частоты для различных видов краевых условий от числа волн в окружном направлении (рис. 2) и зависимости безразмерных значений низшей

Рис. 15.16. График зависимости безразмерных напряжений от безразмерного времени на ударяемом конце стержня от всех волн напряжений, отходящих от ударяемого конца. (По данным работы [4]; адаптировано с разрешения McGraw-Hill Book Company.) Точка 2