Зависимости безразмерного

На рис.46.3 представлены графики зависимости безразмерной скорости

Кривая зависимости безразмерной эффективной жесткости на изгиб от N для состояния плоской деформации приведена на рис. 8. Безразмерная жесткость на изгиб Fц определяется равенством

При любом значении волнового числа k частотное уравнение дает бесчисленное множество решений для частоты ш. Каждой из этих частот соответствует определенный вид (мода) волнового движения. Кривые, изображающие зависимость частоты от волнового числа для различных мод, представляют собой ветви частотного спектра. Частоты для трех первых симметричных мод и вещественных волновых чисел показаны на рис. 3. Следует ожидать, что частотное уравнение имеет решения и для комплексных волновых чисел. Соответствующие моды, представляющие интерес при исследовании нестационарных волновых процессов и движения вблизи границ, пока еще не изучены. На рис, 3 представлен график зависимости безразмерной частоты И от безразмерного волнового числа , определяемых так:

Рис. 5-11. Типичный вид зависимости безразмерной скорости_уноса массы оплавляющегося материала Gv от температуры поверхности Tw при различных давлениях торможения ре.

На рис. 8-7, а, б даны некоторые результаты численных расчетов по приведенным выше соотношениям. Следует отметить, что суммарный тепловой эффект поверхностных процессов AQW и молекулярная масса при Mv очень слабо зависят от коэффициента теплообмена (а/ср)0 , а величина давления ре влияет на эти параметры лишь в том случае, когда оно меньше атмосферного. Таким образом, можно констатировать, что параметры испарения в основном зависят от температуры поверхности Tw. Однако при этом следует сделать одно важное уточнение. На рис. 8-8 представлены результаты расчета зависимости безразмерной скорости 203 14*

Температуру разрушающейся поверхности для некоторых материалов удается измерить с помощью микротермопар, заделанных внутри покрытия и выходящих на поверхность при уносе вышележащего слоя. Представленные в виде зависимости безразмерной скорости разрушения от температуры Tw результаты экспериментов позволяют установить внутренние закономерности процесса. 327

Зависимости безразмерной проводимости щелевых двух- (/) и трехэлектрод-кых (2) датчиков от безразмерной толщины пленки, полученные электрическим моделированием, приведены на ряс. 2.31, а. Проводимость датчиков определяется по формуле

Исследованием системы уравнений (1) также установлено, что при поддержании оптимального режима движения поршня путем выбора со=соо увеличение массы подвижных частей вызывает уменьшение их максимальной скорости, но их кинетическая энергия при этом возрастает. Кривая зависимости безразмерной кинетической энергии о от параметра N показана на рис. 4. Действительная максимальная кинетическая энергия 2 подвижных частей связана с-безразмерной 0 формулой

Рис. 1, График зависимости безразмерной температуры стенки от расстояния х.

ратуры. На рис. 5 приведены зависимости безразмерной температуры стенки [i/is]Y^0oi оно). На этих же рисунках нанесены значения, полученные из приближенного решения уравнения энергии (23с):

Исследования неустойчивого ламинарного пограничного слоя, который в общем случае предшествует турбулентному пограничному слою, проводились до настоящего времени почти исключительно с помощью термоанемометров. Предлагаемая работа преследовала цель испытать применимость визуального теллур-метода [6] для исследования неустойчивости пограничного слоя и, в частности, опробовать его для пограничного слоя, образующегося на поверхности плоской плиты. Опыты проводились в небольшом водном канале. Измерения ограничивались определением распределения амплитуд нормальных к стенке скоростей возмущающего движения и установлением зависимости безразмерной частоты

На рис. 2.27 показаны схемы различных видов сребренных поверхностей теплообмена (размеры даны в см) и зависимости безразмерного комплекса Nu/Pr0'33 и коэффициента / трения от критерия Re для расчета теплообменников.

Методики обработки профилограмм, расчетные статистические формулы для вычисления #max, r, b, v, а также приспособление для обработки профилограмм были использованы для получения значений A, Ra, /?z, tf для различно обработанных и и приработанных поверхностей. Были также использованы экспериментальные данные 3. В. Рыжова [88, 89], Я. А. Рудзита [2] и Н. Б. Демкина [19, 20]. Результаты расчетов приведены в табл. 11 —13. По результатам расчетов построены графики зависимости безразмерного комплекса А от величины Ra и Rz для каждого вида обработки, а также для приработанных поверхностей. На фиг. 17 приведена зависимость А от параметра R, для различных видов технологической обработки (стальные поверхности). Обозначения: /—торцовое фрезерование; 2—плоское шлифование; 3— полирование; 4— точение; 5— доводка плоскостей; 6 — круглое шлифование; 7 — внутреннее шлифование; 8—хонингование; 9—цилиндрическая доводка. На фиг. 18 приведена зависимость А от параметра R* для чугунных поверхностей (/ — круглое шлифование; 2 — внутреннее шлифование; 3—торцовое фрезерование; 4—точение; 5—торцовое шлифование; 6— цилиндрическое фрезерование; 7— растачивание внутренних отверстий; 8— доводка плоскостей; 9— строгание). На фиг. 19 приведена зависимость А от параметра R9 (1— алмаз-

На рис. 4.2 показаны зависимости безразмерного импульса П и безразмерной энергии е^ от безразмерной глубины х для q = 1. Это известные

четов и описанные в § 3-2 зависимости безразмерного времени t6 =

Результаты этих экспериментов приведены на рис. 11-8,0 в виде зависимости безразмерного коэффициента теплообмена

По формуле (13-16) рассчитаны зависимости безразмерного температурного толя 9 от (параметр-а пт и температурного (аимллвмса Tw/Ti. Эти зависимости, представляющие собой общее решение задачи радиационного теплообмена в потоке нетеплопроводной среды, показаны ;на рис. 13-1. Как видно из риоуика, 9 монотонно уменьшается при увеличении пт тем сильнее, чем выше значение Tw/Ti.

Отметим, что из-за сложной зависимости безразмерного коэффициента теплоотдачи Nu от четырех параметров — Re, На, Рг и параметра проводимости а, а также от геометрии течения для составления достаточно полного представления о процессах теплообмена в поперечном магнитном поле должна быть выполнена широкая программа экспериментальных исследований.

Необходимо также отметить влияние критерия KU на величину Л. На рис. 2-25 представлены зависимости безразмерного эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции от числа экранов и величины теплового потока при двух значениях критерия Kift, :рав-ных 0,02 и 0,15. С увеличением Кд& значения Л возраста-

Анализ стационарного температурного поля экранной изоляции показал, что эффективный коэффициент теплопроводности экранной изоляции есть функция координа-ты, параметрами которой являются критерии Ki«, Kife и число экранов га. На рис. 3-1 представлены графики зависимости безразмерного эффективного коэффициента теплопроводности плоской экранной изоляции от номера воздушной прослойки при различных значениях критерия KiM- Зависимость A.=f(x) особенно резко выражена при больших значениях теплового потока, в то время как в области малоинтенсивной теплопередачи, характеризуемой значением критерия KiM<0,'2, эффективный коэффициент теплопроводности с некоторым допущением можно считать величиной постоянной. Поэтому при некоторых конкретных числовых значениях определяющих параметров (Юм, Kift, n) нестационарное температурное поле экранной изоляции может быть определено путем решения задачи о нагреве однослойного сплошного тела.

Решая графически последнее уравнение (рис. 27), можно получить зависимость безразмерного радиуса воздушного вихря на срезе сопла от геометрической характеристики форсунки. На том же рисунке приведен график зависимости безразмерного радиуса вихря на входе

в сопло от геометрической характеристики форсунки. Характер протекания этих кривых зависит от формы воздушного вихря внутри сопла. Опытные зависимости безразмерного радиуса воздушного вихря на срезе сопла